详细研究了等轴、三态、网三种组织对ＴＣ１１合金（Ｔｉ－６．５Ａｌ－３．５Ｍｏ－１．５Ｚｒ－０．３Ｓｉ）５２０℃高温保时疲劳敏感性的影响. 结果表明, 当在每次循环峰值保时３ｍｉｎ时, 三种显微组织的ＴＣ１１合金均呈现疲劳寿命显著下降, 其中等轴组织下降最大, 三态组织其次, 网篮组织最小. ＳＥＭ和ＴＥＭ观察显示, 等轴和三态组织的保时敏感性是以大量准解理断裂和车辙状平面滑移为其断裂特征.

利用透射电子显微镜（ＴＥＭ）、能谱仪（ＥＤＸ）和电子探针显微分析仪（ＥＰＭＡ）研究了珠光体钢／奥氏体钢（Ｃｒ５Ｍｏ／Ｃｒ２１Ｎｉ１２）异质焊头在高温儿和长期服役中元素Ｃ, Ｃｒ, Ｎｉ, Ｆｅ的扩散行为. 结果表明：时效时奥氏体钢中Ｃｒ, Ｎｉ原子向熔合界面方向扩散, Ｆｅ原子向相反的方向扩散；增碳层中析出碳化物Ｍ２３Ｃ６的成分与时效时间无关.

利用高分辨电镜（ＨＲＥＭ）及场发射电镜纳米尺度成分分析技术（ＥＤＳ分析）研究了机械合金化和真空热压技术制备的纳米ＮｉＡｌ块体材料的微观结构. ＨＲＥＭ及ＥＤＳ分析结果表明在球磨过程中形成第二相粒子Ａｌ２Ｏ３分布于ＮｉＡｌ晶粒内部或边界上, 分布于晶粒边界上的Ａｌ２Ｏ３对晶界起钉扎作用, 有效地抑制晶粒长大；此外, 观察到纳米晶粒间存在无序区, 这些无序区也是抑制晶粒长大的一个因素.

研究了不同主应变比比例加载和不同相位角非比例加载条件下Ｚｒ－４合金双轴疲劳行为. 结果表明：双轴比例和非比例循环变形过程中, 在Ｍｉｓｅｓ循环等效应力响应－循环周次曲线上, Ｚｒ－４均表现为循环初始硬化, 随后逐渐软化特征. Ｍｉｓｅｓ循环等效应力－应变曲线均位于单调曲线的上方, 表现为循环硬化特征. 进一步研究表明：非比例加载过程中合金的循环强化程度高于相同等效应变下的比例加载, 表现为非比例附加强化现象.

用透射电镜分别观察了Ｚｒ－４合金比例和非比例双轴疲劳变形亚结构. 结果表明：等效应变幅为０．８％, 不同主应变比下, Ｚｒ－４合金比例双轴疲劳后典型的位错组态是｛１０１＾－０｝柱面滑移产生的平行位错线. 随着等效应变幅提高. 从平面状向波纹状滑移转化, 有形成位错胞的趋势. 非比例加载过程中, 随着相位角从３０°增大到９０°, 位错组态从平行位错墙变化成位错胞.

使用Ｇｌｅｅｂｌｅ １５００热力模拟实验机对经历不同温升率历史和实验温度条件下两种热处理初始态的ＬＹ１２铝合金的拉伸特性和变形特点进行了系统的实验研究. 结果表明, 在相同的温度下, 经历不同温升率历史的ＬＹ１２试件的力学性能存在明显的差别, 随温升率的提高, 试件的承载能力下降, 材料的破坏形态和断面收缩率也发生显著变化.

用金相、复型技术和硬度实验测试了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢焊缝金属试样表面的微观结构组成. 结果表明：奥氏体基体与富δ铁素体－带状结构组成的柱状晶是焊缝材料的微观结构特征, 相邻富δ铁素体带间距离（约４０μｍ）是这一结构的特征参量. 试样表面的微观结构依相对焊缝柱状晶取向的不同而不同. 考虑疲劳损伤的局部性和区别试样表面不同尺度、位置微裂纹对疲劳损伤贡献的差异.

基于“有效短裂纹准则”, 用复型研究了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢管道焊缝金属光滑试样表面的短裂纹萌生、扩展与交互作用行为. 结果表明：有效短裂纹（ＥＳＦＣｓ）萌生于δ铁素体与奥氏体基体的交界处. ＥＳＦＣｓ扩展具有明显微观结构短裂纹（ＭＳＣ）和物理短裂纹（ＰＳＣ）两阶段特征. 主导有效短裂纹（ＤＥＳＦＣ）行为是ＥＳＦＣｓ交互作用的结果, 适于表征短裂纹行为.

分析了脉冲电流对２０９１Ａｌ－Ｌｉ合金超塑变形中晶内位错滑移、晶界位错滑移及原子扩散的影响. 研究表明, 脉冲电流促进位错滑移及增殖, 降低原子扩散激活能, 加速位错在晶界上的攀移, 从而提高了超塑变形在高应变速率下的可能性. 据此, 建立了施加脉冲电流条件下的超塑变形速率方程.

采用对复杂的多道次变形的应力－应变曲线进行简化的新思路, 建立了能反映Ｉｎ７１８合金高应变速率锤击锻造过程中的应变、变形速率、变形温度、变形道次与间隙时间等参数间综合影响的本构方程. 借助有限元计算方法实现了工业涡轮盘高应变速率锤击锻造过程的数值模拟.

采用有限元方法, 对电磁场作用下铝熔体中任意形状与取向夹杂的受力进行数值计算. 结果表明：不同形状与取向的夹杂均仅受到一个与熔体所受电磁力方向相反的斥力作用；电磁斥力的大小不仅与夹杂的形状有关, 还受其取向的影响；当夹杂的形状奇异程度愈大时, 取向对电磁斥力的影响也愈大；当夹杂在磁场方向的主轴长度较大, 并且在电磁力方向的主轴长度较小时, 夹杂所受电磁斥力不显著.

研究了返回料添加比例对铸造钴基高温合金Ｋ６４０Ｓ组织和性能的影响. 结果表明, 随返回料添加比例的增加, 合金中的氮含量明显增加, 导致枝晶组织粗大、疏松倾向明显, 引起力学性能的变化. 当返回料添加比例大于６０％时, 返回合金的高温拉伸强度降低, 其中Ｍ２３Ｃ６型碳化物和基体的界面是拉伸破坏的起源地. 研究发现, 氮含量增加导致显微疏松增多, 使高温蠕变第三阶段应变速率加快.

采用线性电位扫描法、循环伏安法、电导测定及ＸＲＤ, ＸＲＳ法等研究了高浓度Ｂｉ＾３＋离子存在于酸性ＣｕＳＯ４电解液中对Ｃｕ电解精炼阴极过程的影响. 研究表明：Ｂｉ＾３＋离子的存在减小了电解液的电导率, 降低了阴极Ｃｕ沉积反应的交换电流密度、极限电流密度和峰电流密度, 对Ｃｕ沉积反应起极化作用. 在通常电流密度２００Ａ•ｍ＾－２下电解, Ｂｉ不会在阴极沉积, 但促使Ｃｕ沉积的晶面２２０择优取向更加突出.

使用石英晶体微天平（ＱＣＭ：ｑｕａｒｔｚ ｃｒｙｓｔａｌ ｍｉｃｒｏｂａｌａｎｃｅ）为主要手段研究了在８５％ＲＨ（相对湿度）和ＮａＣｌ存在的条件下, 金属Ｚｎ在不同ＣＯ２浓度下的大气腐蚀动力学, 同时结合Ｘ射线衍射（ＸＲＤ）和扫描电镜（ＳＥＭ）研究了Ｚｎ在薄液膜下的大气腐蚀机理, 并用扫描电子显微镜（ＳＥＭ）对腐蚀产物进行形貌分析, 阐述了腐蚀产物的保护特征.

采用新型高频电脉冲沉积技术在１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢表面上获得了晶粒尺寸约为几十到几百纳米的微晶铝化物涂层. 在１０００℃空气中恒温氧化１００ｈ的实验结果表明：获得的铝化物微晶涂层具有优异的抗高温氧化性能, 而且显著提高了氧化膜的抗剥落能力. 施加铝化物涂层后, １Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢的氧化膜由以Ｆｅ的氧化物为主转化为以Ａｌ的氧化物为主.

利用循环伏安和旋转圆盘电极研究了ＬＹ１２铝合金表面Ｃｅ转化膜的成膜机理. 循环伏安研究结果表明：Ｈ２Ｏ２在成膜过程中只发生化学分解反应释放氧气, 而不发生电化学还原. 旋转圆盘电极研究初步表明：在不同处理液体系中, Ｏ２的还原反应过程不同. 在Ｃｅ（ＮＯ３）３处理液体系中, Ｏ２近似按四电子步骤还原；在Ｃｅ（ＣＯ３）２处理液体系中, Ｏ２近似按二电子步骤还原.

研究了磁控溅射ＮｉＡｌ微晶涂层对ＮｉＡｌ－ＴｉＣ（２０％, 体积分数）复合材料１０００－１１００℃高温氧化性能的影响. 结果表明, ＮｉＡｌ微晶涂层大大提高了ＮｉＡｌ－ＴｉＣ复合材料的恒温及循环氧化性能, 降低氧化速率几个数量级, 对于ＮｉＡｌ－ＴｉＣ复合材料来说, 其表面形成以ＴｉＯ２为主的复合氧化物, 而施加ＮｉＡｌ微晶涂层后, 其表面氧化物主要是Ａｌ２Ｏ３.

通过数值计算与实验相结合的方法, 对凝固过程微观数值模拟中碰撞因子的已有形式进行了分析、比较. 在此基础上, 提出了在固相体积分数（ｆｓ）大于π／６后采用「１－（ｆｓ－π／６）」＾４作为反映晶粒接触因素的碰撞因子是一种更合理的形式. 经实验验证, 在该形式下的模拟结果更接近于实际.

以无机盐和金属醇盐为前驱物, 用溶胶－凝胶法制备了Ｌｉ２＋ｘＬａｘＳｉ１－ｘＯ３（ｘ＝０－０．１５）, 用ＩＲ, ＤＴＡ－ＴＧ, ＸＲＤ, ＴＥＭ及交流阻抗等技术对样品的结构、组成相的形貌、粒径及烧结体离子导电性等进行了观测. 结果表明：其固溶体形成范围是０〈ｘ≤０．０５；平均粒径为７０ｎｍ；在固溶体范围内, 样品电导率随掺杂量增加而增高.

研究了Ｃｏ-Ｆｅ-Ｎｉ-Ｎｂ-Ｓｉ-Ｂ非晶软磁合金薄带的磁性和巨磁阻抗（ＧＭＩ）效应. 样品在３５０℃下退火６０ｍｉｎ后获得了最佳的软磁特性, 并表现出优良的ＧＭＩ效应. 在１．４ＭＨｚ的交变电流频率下, 获得了最大的ＧＭＩ效应, 磁阻抗比ΔＺ／ＺＳ＝（Ｚ０－ＺＳ）／ＺＳ最高可达１９２％. 在低频下得到了显著的巨磁电感效应, 在１００ｋＨｚ下, 磁电感比达到７６９％.

设计了一个双辊薄带连铸机动态物理模拟实验装置, 利用超声波浪高仪对双辊熔池液面波动进行了实验测定. 重点研究了不同水口结构、拉速（转速）、熔池高度以及插入深度等参数对熔池内液面波动的影响, 从而为优选出满足双辊薄带连铸布流要求的水口结构尺寸提供依据.

为了掌握流动控制结晶器磁场分布规律, 为结晶器结构设计和流动控制分析与数值计算提供依据, 采用ＣＴ－３型Ｔｅｓｌａ计, 依据矢量合成法, 测试了流动控制结晶器的磁场. 结果表明, 流动控制结晶器的磁场呈对称分布, 具有两个主磁场和两个漏磁场. 而且, 在一般板坯连铸条件下, 漏磁场与主磁场的强度相当, 因此, 在结晶器的结构设计和流动控制分析与数值计算中不能忽略漏磁场的影响.