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ISSN 0412-1961
CN 21-1139/TG
创刊于 1956 年 (月刊)
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  1981年, 第17卷, 第3期 刊出日期:1981-03-18 上一期    下一期
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论文
稀土元素对Fe-Cr-Al合金1200℃氧化层择尤取向的影响
张立新;骆继勋;银耀德;李黎光;赵齐;张家芸
金属学报. 1981, 17 (3): 233-242.  
摘要   PDF (820KB)
本文用倒极图法研究了含0.5%Y和0.15%(La+Ce)稀土对Fe-Cr-Al合金在1200℃氧化时氧化层择尤取向的影响。 稀土元素对氧化层择尤取向类型的影响较小,三种合金的主要择尤取向都是(01(?)8),次要择尤取向有所区别:含稀土的合金是(11(?)9)、(10(?)10),不含稀土的合金是(0001)、(10(?)10)。稀土元素对增强和保持氧化层择尤取向的能力作用较大,其中Y比(La+Ce)的作用更为明显。 本文应用短路扩散位错通道的模型描述合金的氧化过程,使得氧化层的P_(10(?)1)系数曲线的变化和氧化动力学曲线的变化得到较好的吻合,这说明稀土元素的作用是通过改变氧化层的择尤取向来影响合金的抗氧化性能的。
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铝在晶粒取向硅钢中的作用机理
罗阳;李伟立;李玉凤;陈易之;陈敏勤
金属学报. 1981, 17 (3): 243-364.  
摘要   PDF (4197KB)
本文研究了钢中Al含量对晶粒取向3%Si-Fe磁性的显著影响。用氢抽取法测定了钢中固溶氮及化合氮,结果表明:有效抑制初次晶粒正常长大的AlN量随钢中Al含量的变化而显著不同,酸溶铝量为0.005—0.02%时(N~0.007%),析出的有效AlN量最高。考虑到最佳磁性所对应的酸溶铝量的范围,则不难明白,钢中的Al主要是通过形成AlN抑制相而对成品磁性产生影响。
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金属材料力学性能与斜裂纹断裂临界角的关系
龙期威
金属学报. 1981, 17 (3): 253-258.  
摘要   PDF (470KB)
本文提出并应用两个临界角的概念对斜裂纹断裂问题,特别是有关试验的选材问题进行了讨论;并指出,迄今为止国内外试验用过的金属材料作为判断小角度的斜裂纹拉伸问题都是不够理想的。
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冷拉Si-Cr气阀钢的断裂力学分析
殷匠;许经峰
金属学报. 1981, 17 (3): 259-365.  
摘要   PDF (989KB)
本文通过对冷拉Si-Cr气阀钢的断裂力学分析,将各种影响冷拉劈裂的因素归结为对钢的断裂韧度K_(Ic)、切向冷拉残余应力峰值σ_(tm)和表面缺陷深度α这三个方面。应用如下公式判断冷拉钢棒和钢丝是否可能发生冷拉劈裂破坏: K_(Ic)≈σ_(tm)((πα)~(1/2))(K_1/K_0) 冷变形后较精确的K_(Ic)值系由冷镦试样测得。 据此制定了控制缺陷深度的冷拉工艺,使Si-Cr钢在室温能够经受的一次冷拉压缩率达20—30%或更高,大大超过了以往规定的压缩率限度,达到了热拉才能容许的压缩率,避免了劈裂和再结晶粗晶,取得了高产优质的效果。
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中碳铬镍钼钒钢大型锻件层状断口的观察
张菊水
金属学报. 1981, 17 (3): 266-369.  
摘要   PDF (3981KB)
采用透射电子显微镜详细观察了中碳铬镍钼钒钢大型锻件层状断口上呈条带状无光泽棱面的微观特征,对断面上萃取的各种第二相进行选区电子衍射和电子探针分析。发现这种棱面上有微细圆球α-MnS、薄膜或树枝状VC沉淀,还分布着沿热加工方向排列,以SiO_2为主体的片状Si、Mn复合氧化物,以及第Ⅰ类MnS夹杂。 层状断口认为是由于钢的初始奥氏体晶界上的元素严重偏析,导致各种第二相晶间沉淀,从而引起晶界脆化。提出这种断口本质上类似“石状-冰糖”断口。层状断口能够显著降低钢的横向拉伸塑性,并稍许减低其冲击韧性。
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中碳铬镍钼钢的断口特征值与断裂韧度之间的关系
张振芳;张天宜;刘民治
金属学报. 1981, 17 (3): 271-372.  
摘要   PDF (3151KB)
对中碳铬镍钼钢的四种不同组织,进行了显徽组织、断裂韧度、带裂纹样品冲击韧性实验以及宏观断口和微观断口的观察。对它们之间的对应关系得到一些初步结果。在四种组织中,以600℃回火的索氏体组织样品的断裂韧度最大,在300℃左右的温度范围内出现断裂韧度最低。带裂纹的冲击值与三点弯曲断裂韧度值有一致的趋势。此外,根据不同的微观断口特征,对目前正在发展和积累数据的断口定量分析,进行了初步尝试,对断口特征值与断裂韧度之间的关系进行了一些探讨。
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熔体淬火形成非晶态的判据
宁远涛;周新铭
金属学报. 1981, 17 (3): 278-284.  
摘要   PDF (521KB)
本文提出了合金熔体淬火形成非晶态的新判据:I/ΔS<0.032,I-0.1/ΔS>0.0044,其中I=1-T_m/(?)_m,△S=1/100C_B((?)_m-T_m)。T_m是合金的熔点,(?)_m是组元加权平均熔点,C_B是合金溶质B的at%。新判据考虑了合金成分和中间相的影响,提高了准确性。在全部所讨论的127个合金中,只有一个明显例外。此外还讨论了形成非晶态合金的浓度分布和相图特征。
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尺寸因素在非晶态合金形成中的作用
张邦维
金属学报. 1981, 17 (3): 285-292.  
摘要   PDF (647KB)
本文提出在非晶态合金的形成中,元素的原子半径采用实测的原子间距之半来衡量。在总结归纳大量实验资料的基础上发现二元或多元非晶态合金,其组成元素的尺寸因素(ΔR/R_i)都大于9%(个别例外)。分析了影响形成二元非晶态合金的因素,得到了形成二元非晶态合金的必要条件为:
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高磷钢及Fe-P合金低温脆性的一些实验研究
戢景文;李茂华;肖连芳;高怀荪
金属学报. 1981, 17 (3): 293-373.  
摘要   PDF (1536KB)
本文用扫描电镜观察了正火或退火后再加热至700℃保温短时、水冷的加稀土与未加稀土的10MnP,15MnP及Fe-P合金断口,测量了锰磷试验钢断口和磨面的电极电位,并做了断口Auger电子能谱和离子探针成分深度分析。结果表明,所有试验材料在室温至-100℃打断时,不发生晶界断裂,除了在室温至-25℃断口上出现少量韧性断裂外,都是脆性解理断口。解理断口富磷。
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高温铝钎料的选择及其与母材的相互作用
张启运;刘淑祺
金属学报. 1981, 17 (3): 300-377.  
摘要   PDF (2818KB)
考察了28种有代表性的微量元素对Al-Si共晶钎料的熔点,流动性,抗腐蚀性以及钎缝折弯能力的影响。其中以Al-Si(13.0)-Be(0.4—0.8)-Sr(0.03—0.06)-La(0.03—0.06)钎料体系最为理想。本文还探讨了钎料对母材熔蚀的机理,分析了钎焊温度和钎料组成的影响,此外,还认为与母材熔入钎料的速度以及液态钎料沿钎缝的流布速度有关,此二速度的比值愈大,熔蚀愈烈。最后,在钎焊温度下对钎缝进行了不同时间的保温处理,发现钎缝的强度和抗弯能力仅有不大程度的改善。
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超高压电子显微镜在金属材料性能研究中的应用
田岡忠美;邹本三
金属学报. 1981, 17 (3): 307-351.  
摘要   PDF (15499KB)
<正> 一、前言 目前,电子显微镜作为研究材料性能的一个有力手段,正在开辟它独立的应用领域。这是因为电镜是能对原子排列、晶体微观结构、各种晶体缺陷进行观察的唯一手段。并且,还因为它能分析出包含缺陷的微区成分;有时,也能分析其状态。 但是为了得到这样高分辨率的图象,使用目前100kV(或200kV)商品电镜时,允许观察
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铀在精炼过程中含碳量的变化
张永刚;戚震中;李淑苓;李薰
金属学报. 1981, 17 (3): 352-354.  
摘要   PDF (194KB)
<正> 铀的精炼一般用石墨坩埚,由于石墨与铀的相互作用,使铀中含碳量增加,精炼过程的温度、时间等因素无疑将影响铀液增碳。为了解决这一问题,曾进行了如下的实验。 于内径3cm高7cm的石墨坩埚内加入约540g铀块,置小型熔炼装置内,通中频电源加热,分别于1320和1410℃保温,炉内保持5×10~(-2)mn Hg真空。用光学高温计测量坩埚底部小孔的温度,并以Pt-PtRh热电偶浸入熔池进行校对,测温误差为±10℃。于恒温保持期间,每隔一定时间,通过炉顶上的取样活塞,在不破坏炉内真空的条件下从坩埚中取出分析试样8—10g,供定碳用。碳的分析误差为±10%。
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Y(Mn_(1-x)Fe_x)_(12)的结构和磁性
杨应昌
金属学报. 1981, 17 (3): 355-358.  
摘要   PDF (278KB)
<正> 稀土金属R和3d过渡族金属M形成一系列金属间化合物,如RM_5,RM_2,R_2M_(17)等已作为新型磁性材料应用,而RM_(12)型化合物,可能由于除Mn以外,像Fe,Co,Ni等都不能建立RM_(12)相,并且RM_(12)是反铁磁的,以前研究较少。我们用Fe代Mn,研究三元金属间化合物R(Mn,Fe)_(12)单相存在的条件以及通过原子代换的方法,改变合金的电子组态和磁性离子间的相互作用,从而影响和改变物体的磁性。
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液铀表面张力及其温度系数的测定
王景唐;边茂恕;曾孟仓
金属学报. 1981, 17 (3): 359-361.  
摘要   PDF (176KB)
<正> 液铀的表面张力,曾有Rosen,Spriet,Cahill和Hoage等人进行测定,结果互不一致。我们研究建立一套可在真空或保护气氛下高温送样的液态金属表面张力测定仪进行试验。 我们用卧滴法,自建设备(如图1)实测。为了防止铀在测试中氧化和玷污,保护气体在入炉前先经纯化,并在炉内用铀屑(10)再次纯化;试样(20)先放在水冷玻璃管(14)中,待炉内气体高度纯化后才推上ZrO_2托板(8)。托板用水平仪调整水平。
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