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1981年, 第17卷, 第4期 刊出日期:1981-04-18
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Al和Cu单晶体拉伸变形后的再结晶
周邦新;刘起秀
金属学报. 1981, 17 (4): 363-373.
不同取向的锥形棒状Al和Cu单晶体,在不同温度拉伸后,研究了变形量和变形温度与再结晶晶粒取向之间的关系。发现Al单晶体在-78—300℃拉伸时,当充分进入硬化第三阶段后,再结晶晶粒的取向变得集中,与变形母体间有着沿[1(?))转动30°—50°的晶体学关系,但在-196℃拉伸后,再结晶的取向是混乱的。Cu单晶体在20—400℃拉伸后,再结晶的取向也是混乱的。从再结晶晶核就是回复过程中处于领先的、并与周围母体取向差别较大的亚晶长大而成的讨论出发,考虑到Al和Cu的层错能不同,以及Al的层错能随温度降低而减小的现象,并与不同形变硬化阶段的变形机理及变形后的结构相联系,可以对这种再结晶取向关系作出解释。
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关于GH302合金中μ相空间群的研究——μ相简单六方点阵的电子衍射
赵伯麟;苗柏和;陈国良
金属学报. 1981, 17 (4): 386-490.
在GH302合金的萃取μ相电子衍射花样中,(经X射线粉末衍射确定为μ相)出现了μ相空间群为(?)m的-h+k+l(?)3n禁止衍射。例如:[001]带轴中的{100},{200}等衍射斑点,以及{111}带轴中的{(?)},{(?)}等衍射斑点,这些禁止衍射斑点,不属于二次衍射,高级劳厄带或者其它物相(例如MgZn_2型Laves相)的衍射斑点。因此,根据衍射消光规律可以确定该物相为简单六方点阵,其晶胞参数与μ相((?)m)用六方点阵所描述的情况相符合。它可能是一种μ相局部有序结构。
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两种高温合金渗Al防护层的退化过程
管恒荣;楼翰一;毛晓禹;杜战军
金属学报. 1981, 17 (4): 412-493.
研究了两种镍基高温合金上的渗Al层的退化过程。两种合金用两种方法施加的涂层组织相似:外层以NiAl+Ni_2Al_3为母体,上面弥散着Ti(C,N)和Al_3Ti;内层由NiAl,Ni_3Al,Ti(C,N),M_(23)C_6和M_6C等相组成。渗Al层高温氧化时的退化与外层相变紧密相关,其过程如下: Ni_2Al_3+NiAl(富Al)→NiAl(富Ni)→NiAl+Ni_3Al→Ni_3Al→Ni_3Al+γ Ni_2Al_3和NiAl(富Al)相极不稳定,而NiAl(富Ni)相十分稳定。Ni_3Al沿NiAl晶界生核标志着渗层退化的开始,渗层NiAl完全变成Ni_3Al+γ是退化的终了。
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非晶态Gd-Co合金薄膜结构、磁各向异性和磁畴的变化
李方华;王荫君;高俊杰;滕晨明
金属学报. 1981, 17 (4): 418-495.
用电子衍射方法和Lorentz电子显微术观察了非晶态Gd-Co合金磁膜结构和磁畴的变化。薄膜在10~(-2)mmHg的低真空下作了为期二周的室温处理,也在5×10~(-7)mmHg的高真空下加热。发现低真空下作室温处理和高真空下加热都能使薄膜中发生相分离,而且薄膜的衍射强度峰形和磁畴图象均随之发生变化,Gd与Co原子间最近邻配位数明显下降,与此同时磁畴图象中的磁泡显著减少甚至消失,出现平面畴。这再次证实了非晶态Gd-Co合金磁膜各向异性与Gd,Co原子间最近邻配位数有一定联系,而且配位数能直观反映在衍射峰形上。 加热至350℃时Co首先结晶,其主要组成为α-Co,并有少量β-Co。随着温度继续上升α-Co逐渐转变为β-Co。即使加热至950℃亦未见Co氧化,而Gd在晶化之前就严重氧化。在晶化的全过程中均未发现Gd-Co台金和金属Gd的痕迹。 本文还给出了磁畴图象随温度的变化,并讨论了薄膜中的相分离和短程有序状态对磁各向异性的影响。
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液相烧结的30MGs·Oe稀土永磁体
肖文涛;祝景汉;孙天铎
金属学报. 1981, 17 (4): 424-432.
实验表明,Sm(Co,Cu,Fe,Zr)_Z 2-17磁体的最佳成份区与Ojima所报道的不同,Sm含量不是25.5%而是27.0—27.5wt%。而且简单的固相烧结难以获得优异性能。采用液相烧结工艺,有利于准确调整和控制成分,有效地发挥多级时效处理的有利作用,显著地增强矫顽力和能积,可稳定地进行大批量制备高性能磁体。最高性能可达30.5 MGs·Oe。
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MnS和板坯加热温度对3%Si冷轧取向硅钢性能的影响
何忠治;刘治赋;张百成;张文润
金属学报. 1981, 17 (4): 433-497.
本文确定了按Mns方案制造3%取向Si钢的主要成分:C=0.03—0.05%,Mn=0.06—0.08%,S=0.018—0.025%,[Mn][S]=(11—20)×10~(-4),O_2<0.007%。证明板坯加热温度提高,初次晶粒尺寸减小,二次晶粒尺寸增大,磁性明显提高(B_(10)>1.78Wb/m~2)而且稳定。合适的板坯加热温度随[Mn][S]积增加而提高。加入适量Al和N_2后,加热温度对磁性较不敏感,二次晶粒尺寸增大,B_(10)值进一步提高。二次再结晶开始温度也就是初次晶粒迅速长大和MnS质点开始聚集的温度。
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高磁感取向硅钢成品中细晶的研究
李军;陈煜廉
金属学报. 1981, 17 (4): 441-499.
本文采用金相蚀坑法对高磁感取向硅钢成品中细晶进行了研究,证明板坯加热温度过高,热轧板产生粗大的形变组织,促使初次再结晶{100}<011>-<001>组分增强,该区域晶粒也较粗大,高温退火后,成品中出现线晶。热轧板坯加热温度太低,热轧前的MnS和AlN不能完全固溶,成品中出现混晶。另外,指出提高钢中碳含量,增加热轧的压下率,采用二次冷轧法都可减少或消除成品中的线晶。
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用点阵动力学方法计算立方金属的脆断表面能
孙校开;熊良钺;龙期威
金属学报. 1981, 17 (4): 467-477.
本文在Tyson模型的基础上,应用点阵动力学线性响应的理论方法,导出了脆断发生时解理面上原子的响应位移,并进而给出金属脆断表面能的计算公式。这种处理方式既保持了解理断裂面是结晶的表现,避免了局域“熔化”和“沸腾”模拟脆断的简单模型中出现的非晶化问题,也对解理面上原子临界位移做了合理估计,避免了人为规定临界位移的随意性,同时,从理论上得出的脆断时产生的声发射信号与实际探测到的量级相近。用本文中发展的方法,计算了若干体心和面心立方金属的脆断表面能,其结果与实验值为同一数量级。
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