两种处理的Cr-Mn-N不锈钢在室温下进行了对称的拉压循环形变试验,所使用的应变范围从0.008到0.024,测量了不同循环周次后的拉半周和压半周的屈服应力σ_(0.2f)和σ_(0.2r),峰值应力σ,并记录了应力-应变滞后回线。从σ_(0.2f)和σ_(0.2r)计算出不同循环周次后的Bauschinger效应强度差别因子(BSDF),从滞后回线计算出各种周次的能量损耗△E。结果指出,两种制度处理的试样在不同的循环应变幅下,三个参量σ,△E和BSDF都表现出明显不同的两个阶段. 在应变范围0.012下经受不同循环周次的试样做了透射电镜观察,表明位错主要堆积在晶界,并存在大量的形变孪晶.合金中的氮含量有效地降低了合金的层错能,位错的交滑移和攀移受到一定程度的抑制,因而循环形变的稳态位错结构,即位错胞和驻留滑移带中的位错墙,只有在接近寿命或断裂后的试样中才能观察到.

研究了Cu-Zn-Al合金分别经水淬、分级淬火和淬火加时效处理后,马氏体的有序化程度及其和形状记忆效应(SME)之间的关系.有序化程度用一些特定马氏体线对的面间距差值△d来表征,线对指数应满足下式:(h_1~2-h_2~2)/3=(k_2~2-k_1~2)/n(对9R马氏体n=1,对18R马氏体N=4).分级淬火得到M18R马氏体,其△d值随分级等温时间而增大,与形状恢复能力η的提高一致.水淬得到M9R马氏体,刚淬火状态有相当大的△d和良好的SME,但室温停留使△d和η均下降,TEM点阵条纹象证实这是淬火过饱和空位在(001)_M基面聚集、降低有序程度的结果.淬火后高温时效(180℃)或过高的分级温度都会使△d和η下降,这与α相析出以及可能发生的溶质原子偏聚有关,都会降低有序程度.

本文采用透射电子显微镜研究了Fe-21Ni-4Mn合金中等温马氏体的生长过程,着重探讨了生长过程中亚结构的发展和变化.结果表明,在马氏体生长的初期阶段,小的薄片状马氏体的亚结构完全是以(112)_b为孪晶面的孪晶,并且贯穿整个片内,相界面平直向前生长.稍后阶段,片的生长主要集中在一侧,此例相界面弯曲向前生长,出现非孪晶区域,内含大量位错,同时,片的孪晶弯曲.生长到后期,弯曲的相界面变为平直,邻近相同位向的小片相互联接在一起,形成一宏观惯习面为(252)_f的大马氏体片,而构成大片的小马氏体片的惯习面为(121)_f.

本文研究了Fe-C-Mo合金在其动力学B_s点附近(海湾区)长时期等温转变过程形成的组织.发现合金在转变后期贝氏体铁素体片块长大的同时,以形成一种粒状形态的共析产物而完成其中温转变.透射电镜研究确定粒状共析组织中的碳化物是(FeMo)_3C,不同于片块贝氏体铁素体内的碳化物Mo_2C.

本文研究了Ti-3.84Al-6.2Mo-10.43V-1.85Fe合金中TiC的析出行为.当合金经低于α+β→β转变温度加热淬火之后,在α/β相界面上存在TiC膜,其形貌与α-β双相合金中TiH_2界面相类似.TiC界面相提供了裂纹易扩展途径和裂纹萌生点.断口也与TiH_2界面相引起的相似.经β固溶处理后再等温时效,在有些试样的电子衍射花样中观察到了弧形衍射(2α相的特征衍射).根据合金成分和点阵常数分析,产生弧形衍射的质点可能是TiC,而非所谓的2α相.

本文研究了定向凝固DZ38G合金热疲劳性能及其组织结构的变化,并与其原型合金M38G对比.由于DZ38G合金消除了横向晶界和弹性模量低等原因,抗热疲劳性能有很大提高.热疲劳裂纹一般萌生在晶界或相界面,沿着枝晶间或晶界扩展,有时裂纹也沿着一定晶体学方向传播.合金经热疲劳后,晶界碳化物增多,γ′形态发生变化,并观察到裂纹两侧存在γ′相贫化和再结晶现象.

本文研究了粒状贝氏体组织的低周疲劳性能、冲击疲劳性能及旋转弯曲疲劳性能.结果表明:在等抗拉强度下,粒状贝氏体的低周疲劳性能与冲击疲劳性能均优于回火马氏体组织.且随粒状贝氏体含量增加,冲击疲劳寿命相应提高.粒状贝氏体中的(M-A)岛对疲劳裂纹扩展有阻碍作用,对提高疲劳寿命有利.在等强度下,粒状贝氏体的旋转弯曲疲劳性能和回火马氏体组织相当,疲劳极限(Sf)与屈服强度(σy)和断裂强度(S_K)的关系为: S_f=4.651+0.1411(σ_y+S_K)

本文研究了两种晶粒度的GH 698合金在700℃疲劳蠕变交互作用下的断裂寿命和形变行为.结果表明:在疲劳蠕变应力交互作用下的断裂寿命可以分成F,FC和C三个区.在FC及C区,交变应力的存在明显地阻碍蠕变形变过程,提高了断裂寿命.细晶处理后使这种阻碍作用加强,断裂寿命提高幅度变大.在大应力的疲劳区进行细晶处理,反而使合金寿命降低.

本文研究了镍基铸造高温合金K17在真空、空气和热腐蚀环境中热暴露前后持久性能和高温拉伸性能的变化.结果表明,真空中热暴露对K17合金的持久寿命没有影响,但降低高温瞬时拉伸强度,提高持久塑性和高温瞬时拉伸塑性;空气和热腐蚀环境中热暴露明显降低持久性能和高温瞬时拉伸性能,其中尤以热腐蚀环境最严重,空气环境暴露造成晶界氧化并贫Cr,热腐蚀环境暴露引起晶界严重硫化,晶界两侧贫Cr富S,因而弱化晶界,降低性能.

本文系统地研究了AISI4340,HY100,WELTEN60,AISIA537和A131低合金钢在开路和阴极保护电位下海水中的应力腐蚀开裂(SCC)和腐蚀疲劳(CF)行为.试验结果表明,阴极保护可以使合金钢在海水中不发生SCC的界限强度降低;而对低合金钢在海水中CF裂纹扩展速率的影响则不是单一的,与其强度及SCC的行为密切相关.指出在海洋工程结构中,应尽可能把阴极保护电位控制在规定区域的上限,同时可把海洋平台用钢的强度提高200—300MPa

本文用定量金相仪(QTM)和扫描电镜(SEM)测定含与不含稀土元素(RE)的2.25Cr-1Mo钢的夹杂物尺寸及分布;观察断口形态并测定延伸区宽度和韧窝尺度及分布;测定拉伸样品纵剖面上孔洞面密度与真应变的关系.研究表明,添加RE的试验钢中夹杂物密度较高,在较低的应变下沿夹杂物界面发生孔洞形核、长大和汇合,导致含RE的2.25Cr-1Mo钢较低的室温断裂性能.

用透射电镜相分析方法测定了Ti-Al-La三元系在600℃等温截面上α_2相析出相界.结果表明,相界曲线上存在一个Al含量的极大点.根据α_2相形成的电子浓度规律和La的内氧化反应过程,定性地解释了实测相界的走向和Al含量极大点的出现.

用三维金相和扫描电镜方法观察并分析了Al-Li合金的断裂类型与微观组织结构的关系,阐明了不同断裂类型的内部联系及其随再结晶过程的变化规律,并从微观结构、能量和几何的观点出发,解释了不同类型断裂的成因、过程和特征.

本文用SEM 505扫描电镜观察到ZG 25钢铸件皮下显微气孔壁上(Mn,Fe)S单晶生长台阶花样和平衡状态的晶体形态.平衡状态面心立方(Mn,Fe)S单晶是由{111}晶形的八个晶面和{100}晶形的六个晶面组成的十四面体.是O_h—m3m类立方晶系对称图形的典型实例.

用渣金平衡法确定了1600℃下CaO在SiO_2La_2O_3三元渣系中CaO和La_2O_3的活度,在浓度三角形中绘出了相应的等活度线;给出了Sn在La稀溶液中γ_(La)~0与温度的关系,考察并讨论了已有的硅酸盐渣的结构模型对这个渣系的适用性.

讨论了共晶系合金固溶度亚稳扩展与相图的关系.提出了固溶度亚稳扩展程度的判据:当参数J>10(J=(C_m-C_(eu))/(C_(eu)-C_(eq)),C_m,C_(eu)和C_(eq)分别为第二相浓度、共晶浓度和平衡固溶度)时,合金获过共晶扩展,亚稳极限固溶度C_(eq)~s大于共晶浓度,当J≤10,合金只能有亚共晶扩展,C_(eq)~s References | Related Articles | Metrics

本文利用差热分析方法研究了NdCl_3-LiCl-KCl三元体系相图.发现它有对应NdCl_3,LiCl,KCl,γ-3KCl·NdCl_3,β-3KCl·NdCl_3,2KCl·NdCl_3的六个液相面,十一条二次结晶线,两个三元低共熔点E_1(70.5wt-％NdCl_3,8.0wt-％KCl,360℃),E_2(5.0wt-％NdCl_3,53.0wt-％KCl,355℃),一个三元转熔点P(67.0wt-％NdCl_3,10.0wt-％KCl,375℃).同时发现NdCl_3-KCl二元相图不同于文献〔1〕,3KCl·NdCl_3有两个晶型转变温度:355和450℃.

本文研究了在不同离子渗氮条件下,纯Fe,45,40Cr,42C1Mo和38CrMoAl钢等五种材料离子渗氮层长大动力学的数学模式,在此基础上,利用仿型积分法,推导出离子渗氮层的氮浓度分布函数: C_ε=C_(min)~ε+P_4/ξ_(10)(ξ_1-x)+P_5/ξ_(10)~2(ξ_1-x)~2, C_γ′=C_(min)~γ′+P_1/ξ_(21)(ξ_2-x)+P_2/ξ_(21)~2(ξ_2-x)~2, C_α=C_(min)~α+C_(33)/ξ_(33)~3(ξ_3-x)~3利用上面数学模式,进行计算机仿真,与实验结果符合良好.

在观测不同温度下磁畴衬度和磁畴区域的基础上,讨论了热退磁和磁畴成核的随机性.

采用Nb管富Sn固-液相扩散法,研究了Nb_6Sn_5向Nb_3Sn转化过程中Sn的扩散方式及微组织结构.实验结果表明:Nb_3Sn层生长受Nb_6Sn_5分解时Sn的短程扩散和长程扩散两种机制的控制,分别形成晶粒较粗的内层和晶粒较细的外层;粗细晶粒的差别和热处理温度有关.根据此机制得出的扩散方程解与Nb_3Sn生长曲线符合得很好.

采用电子探针微分析术研究了机械复合和冶金复合两种界面状态的Nb-Ti/Cu复合超导线,以及Nb-Ti/Cu,Ti/Cu和Nb/Cu偶的扩散反应过程.结果表明,原始组件的界面状态对Nb-Ti/Cu间金属间化合物的生成有明显的影响.机械复合组件较冶金复合组件能承受更高的热处理温度而不致生成金属间化合物.Ti与Cu之间反应生成化合物的次序与形态及NbTi与Cu之间不同.Ti/Cu间生成化合物的厚度y与时间t关系遵循y~(1.5-t)的规律.

本文研究了含有纵向裂纹或缺陷的高匹配焊接接头材料不均匀性和焊缝宽度对弹塑性断裂表征参量J积分的影响规律.高匹配焊缝被理想化为含有一平行裂纹的一个硬夹层,其屈服应力高于母材.在平面应力条件下利用弹塑性有限元计算得到数值解.研究结果表明,材料不均匀性和焊缝宽度对J积分值有显著影响,特别当名义应力或名义应变较高时影响更大.因此,估算高匹配接头的裂纹推力时必须对此加以考虑.

利用Mossbauer谱、磁测量技术,X射线衍射以及二次离子质谱分析(SIMS)技术,对三元非晶合金Fe_(90-x)V_xZr_(10)吸氢现象及磁性变化进行了研究.实验结果表明:随充氢时间(相同的充氢电流密度)的增加,非晶态合金同质异能移位增加,表明充氢后Fe核处电子密度发生变化.随充氢量增加,室温下合金由顺磁状态转变为铁磁状态,超精细分布逐渐展宽,其最大值也向高场方向移动.吸氢后合金原子磁矩及Curie温度T_C有大幅度增加.0K时饱和磁化强度从未充氢合金的120emu/g增加到174emu/g.Curie温度T_C从257K增加到384K.吸氢导致磁性变化的机理,利用杂化理论模型能够给出很好的解释.

本文讨论了在TMT处理中影响晶粒形状的因素及晶粒形状的控制方法,重点分析了晶粒形状对材料超塑变形的影响.首先讨论了轴比对超塑变形主要机制,晶界滑移速度,以及各机制对总变形贡献的影响,进而讨论了轴比对超塑变形区间转变行为的影响.提出了超塑变形的临界轴比概念.并采用Al-Zn-Mg合金对理论分析结果进行了验证.

本文研究了铁基非晶合金在局部晶化过程中矫顽力的变化,观察到等温退火时矫顽力的拐折现象,并用析出相粒子由单畴转变为多畴加以说明.计算得到的理论曲线与实验曲线的特征相符.

自生复合材料的晶形转变受到成分过冷与曲面过冷两个因素的控制.非金属相具有较大的熔化熵且易形成小平面是改变领先相的因素,而领先相的改变则可能是晶形转变的根本原因.

用会聚束电子衍射(CBED)方法测定了PrCo_(12)B_6化合物的空间群为R3m.

用快淬工艺成功地制成起始转变温度112K、零电阻温度85.3K的Bi-Sr-Ca-Cu新型氧化物超导体.样品在84.0 K附近呈现明显的抗磁效应.