采用单辊快速凝固的方法制备Ｃｕ－Ｃｒ合金微晶薄带, 经适当的时效处理, 可以在导电率不降低的前提下, 显著提高合金的强度和硬度, 强度和硬度的提高主要是由晶粒细化和共格弥散析出强化所造成, 共格硬化效果与采用Ｇｅｒｏｌｄ公式计算的结果非常接近, 与常规固溶处理的Ｃｕ－Ｃｒ合金相比, 峰值硬度提高了１．６倍, 其中２７％由细晶强化产生.

根据第二相粒子与基体晶界交互作用的微观物理基础, 建立了复相材料晶粒长大的三维图象的仿真方法, 设计了含有相同体积分数, 不同尺寸第二相粒子的复相体系, 并全程仿真了三维复相材料的晶粒长大过程, 对粒子尺寸影响基体粒长大的直接观察和定量分析表明, 粒子尺寸越大, 晶界的“脱钉”趋势越弱, 晶粒长大到达停滞状态所经历的时间越长, 停滞状态下基体晶粒尺寸越大且尺寸分布的均匀性越近.

基于溅射－气体－聚焦（ＳＧＡ）形成纳米金属颗粒的原理, 提出了蒸发－气体－聚集（ＥＧＡ）共沉积制备Ｃｏ－Ａｇ颗粒膜的新方法, 并利用该方法制备了系列Ｃｏ－Ａｇ颗粒膜样品, ＴＥＭ／ＥＤ分析表明；制备态样品Ｃｏ颗粒被Ａｇ原子所包裹, 能有效地阻止颗粒的表面氧化与团聚, 薄膜无需经过热处理即可形成Ｃｏ与Ａｇ的相分离, 其结构为ｆｃｃ－Ｃｏ和ｆｃｃ－Ａｇ非均匀相多晶共存形态.

研究了掺杂不同量的磷和硫对ＩＮ７１８合金持久和蠕变性能的影响, 结果发现, 磷与硫之间存在害的交互作用, 这种交互作用削弱了磷的有益作用, 增加了ＩＮ７１８合金对硫有害作用的敏感性.

研究了钕铁硼永磁体磁场对中碳钢摩擦磨损的影响, 当磁场的４５ｍＴ时, 环和块的磨损量分别下降约５０％和６０％, 进一步增加磁场磨损则缓慢下降, 至１９３ｍＴ时, 环和块平均降低达７０％, 摩擦系数降低约３０％, 分析表明, 磁场导致氧化磨损的比例增加是磨损降低的主要原因.

本文通过动载磨料磨损实验和硬度测量, 利用ＳＥＭ和ＴＥＭ观察磨损表面形貌和微观组织, 研究了超高锰钢的冲击磨料磨损行为, 研究结果表明, 在０．５和１．０Ｊ冲击功下, Ｍｎ１７（ＳＲ）和Ｍｎ２０（ＳＲ）的耐磨性高于Ｍｎ１２（ＳＲ）；在中, 低磨损冲击功下, 变南硬Ｍｎ１７的耐磨性有所提高, 但在高冲击功下, 变质反而使耐磨性有所降低.

基于最大降低相界面能密度原理, 本文推导了一般应力状态下镍基单晶合金的强化相γ′筏化准则, 给出了筏化图, 并得到试验结果的验证, 进而定量分析了筏化过程, 利用该准则即最大相界面密度降低, 可以很好地描述蠕变性能的晶体取向相关性, 并初步得到试验结果的验证.

在不同加载波形及温度下研究Ｎｉ３Ａｌ（Ｂ）的疲劳－蠕变裂纹扩展行为, 结果表明, 加载波形对高温疲劳－蠕变裂纹扩展速率及断裂行为有强烈影响, 拉伸保持时间的叠加明显增加合金高温下的蠕裂纹扩展速率, 与高速合金相比, Ｎｉ３Ａｌ（Ｂ）在６００和８００℃下的裂纹尖端氧脆及疲劳－蠕变交互作用更为明显, 裂纺展速率随温度发生明显变化, Ｂ在高温下对Ｎｉ３Ａｌ（Ｂ）的韧化作用与温度和加载波形有关.

本文系统测量并总结了不同类型双滑移取向铜单体循环变形中滞后回线性形状参数ＶＨ随循环周次Ｎ的变化关系, 结果表明, 与单滑移晶体不同晶体取向双滑移晶体的滞后回线形状变化趋势有显著的影响, ＶＨ与驻留滑移带（ＰＳＢ）的形成有无明业对应关系与该取向单晶体的循环应力－应变（ＣＳＳ）曲线有无平台区或准平台区出现密切相关.

本文研究了Ａｌ６７ＭｎｓＴｉｗ２４Ｎｂ１复相金属间化合物在高能球磨过程中的亚稳态转变及亚稳粉末的加热时重有序化, 由Ｌｌ２结构的基体和由ＤＯ２２型Ａｌ３（Ｔｉ, Ｎｂ）第二相组成的Ａｌ６７ＭｎｓＴｉ２４Ｎｂ１复相合金在球磨过程中, Ｌｌ２相有序度下降, ＤＯ２２相溶入, 经１５ｈ后合金呈化学无序的ｆｃｃ过饱和固溶体, 继续球磨则逐步转为成非晶态.

本文建立了二维准稳态激光熔覆熔池流场及温度场的数值模型, 除考虑对流换热外, 模型还考虑了局部大变形自由表面, 在贴体正交曲线坐标系下采用了非正交错网格ＳＩＭＰＬＥ算法离散求解动量方程, 计算出了激光熔覆熔池自由表面形状和温度场, 速度场及局部特征凝固参数, 数值结果表明, 表面张力温度系数αγ／αＴ和扫描速率ｕ０对熔池自由表面形状及熔池内温度分布, 速度分布有重要影响.

用电热加压法制得的实验室铝电解槽阴极试样, 进行了Ｎａ渗透试验, 这些试样具有很高的密度以及特殊的孔隙结构, 根据Ｎａ和冰晶石熔体渗透的试验结果, 讨论了铝电解过程中Ｎａ和电解质熔体向阴极碳块中进行渗透的机理, Ｎａ向阴极碳块中的渗透是通过碳晶格和碳块中的孔隙扩散进行的, 当碳块具有较低的孔隙结构时, Ｎａ主要通过晶格进行扩散, 碳块具有比较大的孔隙结构时, Ｎａ主要通过孔隙进行扩散.

提出了一种测定氧化膜生长应力的双面氧化弯曲方法, 经不象常规弯曲法那样为防止试样一个侧在发生氧化度制保护除层, 因而可用于较高温度及较长时间的氧化情况并可测定Ａｌ２Ｏ３膜的生长应力, 由于高温下合金及薄氧化膜发生蠕变, 从而释放膜内应力. 新方法应用于合金的蠕变数据, 并采用数值计算来获得氧化膜应力值.

采用电化学阻抗谱技术研究了Ｃｕ在６５０℃熔融（Ｌｉ, Ｋ）２ＣＯ２中的腐蚀行为, 在腐蚀初期, Ｃｕ的腐蚀的电化学阻抗谱呈典型的腐蚀反应受氧化剂粒子扩散控制的特征, 随着腐蚀的进行, 在Ｃｕ的表在逐渐形成了Ｃｕ２Ｏ膜, 但同时, 生成的Ｃｕ２Ｏ也发生溶解, 使Ｃｕ局部遭受较快腐蚀, 其电化学阻抗谱呈双抗弧特征, 提出了相应的等效电路, 并求取了相关电化学参数.

本文应用改进最大熵法, 对冷轧与退火状态下的含磷深冲板进行了低分辨织构分析, 结果表明, 由大约３０个根据主织构特征优选监测点数据计算出的部分ＯＤＦ系数与完整ＯＤＦ相应系数基本一致, 根据低分辨织构分析结果预估的弹性模量也与实测值符合较好.

根据获得高玻璃形成能力（ＧＦＡ）非晶合金的多元化理论, 研究了Ｚｒ, Ｎｂ对二元Ｆｅ－Ｂ非晶合金ＧＦＡ的影响, 结果表明, 高Ｂ含量Ｆｅ－Ｂ非晶合金中加入适量Ｚｒ能够促进玻璃态转变, 三元Ｆｅ－Ｂ－Ｚｒ非晶合金中加入少量Ｎｂ能够有效地提高其ＧＦＡ, 多元化是促进非晶合金玻璃态转变和提高其ＧＦＡ的有效方法.

本文研究了在热压过程中ＭｏＳｉ２与Ｂ４Ｃ的反应, 结果表明, 在１６００℃时, ＭｏＳｉ２与Ｂ４Ｃ发生反应, 当Ｂ４Ｃ添加量为５％（质量分数）时, 室温下存在四种相, Ｍｏ２Ｂ５, ＭｏＳｉ２, ＳｉＣ, Ｓｉ, 其反应生成物可以通过Ｍｏ－Ｓｉ－Ｂ相图来推断.

用显微力学探针和维氏显微硬度计测定了ＬＹ１２ＣＺ铝合金微弧氧化膜与基体界面区的显微硬度Ｈ和弹性模量Ｅ分布, 并分析了引起界两侧力学性能差异的原因, 结果显示, 界面两侧Ｈ和Ｅ值相差较大, 因界面附近, Ｈ, Ｅ值从界面到膜内部是逐渐增加, 界面附近铝合金基体上无明显硬化区, 基体未发生重熔, 而界面另一侧氧化膜则重熔过, 氧化膜的硬度和弹性模量分布同膜的重熔有关.

采用ＳＥＭ和ＴＥＭ对ＣＶＤ金刚石膜／ＹＧ８硬质合金刀片的界面结合起来, 界面Ｃｏ相进行了研究, 结果表明ＣＶＤ金刚石膜与硬质合金刀片的界面结合类型主要机械结合, 界面除了石墨碳外, 局部区域还可观察到Ｃｏ粒子, Ｃｏ粒子上的生长物是微晶石墨和六方金刚石的混合物, 且Ｃｏ粒子与其上的生长物之间存在明显的界面.

本文对ＨＦＣＶＤ过程中的气体状态参数空间场进行了模拟计算, 结果表明, 气体的温度, 体密度, 速度和质量流密度场是空间位置的函数, 在合适的位置, 可获得均匀的温度和质量流密度, 这些结果可为制备大面积均匀金刚石薄膜时工艺参数选择提供理论依据.

在３１６Ｌ不锈钢片表面上用离子束辅助沉积（ＩＢＡＤ）和溅射沉积加上离子注入方法制备Ｓｉ－Ｃ薄膜, 测量氚通过钢片的渗透率, 并用ＸＰＳ, ＡＥＳ, ＸＲＤ及ＴＥＭ等分析薄膜的成分和结构, 结果表明, 改性膜使不锈钢的氚渗透降低近５个数量级, 随着制备条件的汪同, 膜中的Ｃ／Ｓｉ原子比不同, 用双靶（Ｓｉ, Ｃ）加Ｃ离子轰击的ＩＢＡＤ方法可得到的较高的Ｃ／Ｓｉ比.

本文报道了以ＴｉＮ, Ａｌ和ＢＮ为原料通过反应热压法制备ＴｉＢ２／ＡｌＮ复合陶瓷实验结果, 对该反应的热力学过程, 产物的物相, 微观结构与形貌进行了研究与讨论, 结果表明, 原料在８００℃左右开始反应, 随着温度的升高反应越完全, １７００℃左右完全反应, 通过ＳＥＭ观察发现, 生成的ＴｉＢ２／ＡｌＮ复合陶瓷具有很高的致密度, 晶粒尺寸细小且分布均匀, 通过反应得到的ＡｌＮ晶粒具有大量的层状和孪晶结构.

本文利用定向凝固方法研究了Ａｌ２Ｏ３／Ａｌ－Ｓｉ复合材料溶液中添加微量Ｃａ对基体组织及Ａｌ２Ｏ３颗粒分布的影响, 结果表明, Ｃａ能够细化, Ａｌ－Ｓｉ合金基体的共晶Ｓｉ, 但Ｓｒ变质时添加Ｃａ, Ｃａ对Ｓｒ的共晶Ｓｉ细化能力具有阻碍作用, Ａｌ－Ｓｉ－Ｓｒ－Ｃａ中Ｃａ的变质阻碍作用可能是因为生成Ｃａ－Ｓｒ－Ｓｉ金属间化合物消耗了溶液中的Ｓｒ, 单独添加Ｃａ或Ｓｒ时, Ａｌ２Ｏ３颗粒部被凝固界面所排斥和推移.

本文对液体浸渗法制备的（Ａｌ２Ｏ３－ＳｉＯ２）ｓｆ／Ａｌ－Ｓｉ复合材料界面反应进行了研究, 采用化学反应涂层处理的方法, 在Ａｌ２Ｏ３－Ｓｉｏ２短纤维表面涂覆一层非晶态的ＳｉＯ２, 从而改变纤维与基体的结合方式, 使界面由溶解结合转变为反应结合, 并产生了ＭｇＡｌ２Ｏ４界面反应相, ＭｇＡｌ２Ｏ３相的大小和分布对复合材料的力学性能产生重要影响.