在一种35镍15铬型铁基高温合金中,随铝、钛和及钛铝比不同,合金中出现γ′-Ni_3(Al,Ti),M_3B_2,TiC,Y-Ti_2SC,β-NiAl,α-Ni_2AlTi,η-Ni_3Ti,σ和Layes相。 铝、钛和对γ′相的数量、大小、错配度及化学成份有强烈影响。而钛铝比主要影响γ′相的错配度和成份,对数量和大小几乎没有影响。对于800℃(500小时)和700℃(5000小时)时效后的组织,铝、钛和也有显著影响,析出σ或Laves相的Al+Ti含量分别为5％和4％左右。 铝、钛和及钛铝比并能明显影响室温和650℃瞬时性能、750℃持久时间以及700℃长期时效后的力学性能。

本工作应用Fry试剂及显微硬度法研究了裂纹顶端地区的应力、应变,结果证明:随着试样总体应变的增长(弯曲角的增加),裂纹顶端的应力也在增长,增长的规律遵循我们在线性硬化律■=β+γ■下所推导的关系: J=G+[(β/3~(1/2)+1/2(σ_(YY))_A)]δ_p直到临界点时 J_c=G_c+(β/3~(1/2)+1/2σ_F)δ_(p,c)证实在临界点(σ_(YY))_A=σ_F

铝合金锻件中有时有未锻合的疏松和残留的枝晶自由表面,并保留有原始的结晶台阶。枝晶优先沿<100>方向长大,结晶台阶主要属于{100}及{110}晶面族。 未锻合疏松周围的合金基体有一定变脆倾向,有时可以观察到解理断口。

在结构钢的白点断口中,用立体显微镜有时可以观察到沿轧制方向的暗线条;用扫描电子显微镜进行高倍观察则为未轧合的疏松残留下来的长条形空隙,内壁光滑,保留有露头枝晶、结晶台阶、显微孔洞等结晶形貌。这种空隙很可能是白点断口的一种断裂源。

行星斜轧轧管工艺是用于轧制大直径与特大直径无缝管材的。本文阐述了行星斜轧轧管过程的运动学、力学、金属塑性变形、真实变形、轧制力及轧制力矩的计算等基本理论问题,为进行行星斜轧轧管工艺与设备的设计提供了依据。

运用相关系研究了氧气转炉中高磷熔渣对白云石炉衬侵蚀甚烈的原因。 与低磷熔渣比较,高磷熔渣侵蚀白云石中MgO数量相似,对CaO则较强烈。其原因有三: 一、高磷熔渣于1600℃为均质熔液和对CaO反应力很大的非均质熔液,而低磷熔渣则为对CaO反应力很小的非均质熔液; 二、于1600℃下,高磷熔渣有时为二相熔液,低磷熔渣为单相熔液。二相熔液侵夺CaO甚烈; 三、在高磷渣中,SiO_2含量愈大,则CaO饱和量愈大,熔渣侵蚀CaO愈多。在低磷熔渣内无此现象。 对上列缺点,建议在熔渣内提高CaO含量,以资补救。

研究结果表明,难变形镍铬钴基高温合金,在长期时效中,微量和少量σ相的析出,对合金的力学性能没有明显的影响;析出多量σ相,则显著降低合金的室温拉伸、冲击韧性、持久、蠕变和断裂韧性,此时材料的断裂沿σ相界面发展。但对高温拉伸性能没有影响。 σ相在室温是一种硬而脆的相,在较高温度时显示了一定塑性,可以发生较大变形。

研究了铜对含铜低碳铝镇静钢再结晶织构的影响,含铜量为0—0.355％,试样为1.0毫米厚的冷轧薄板。 采用X射线极点密度测量、塑性应变比测量及金相腐蚀坑方法,证明随含铜量的增加,对深冲性能有利的{111}织构组元增强,尤其当含铜量超过固溶度时更为显著。 在含铜0.355％的样品中,用透射电子显微镜观察到细小的ε-Cu相在位错线附近析出。ε-Cu相的析出被认为是{111}织构增强的原因。

<正> 孪晶电子衍射谱是薄晶体电子显微技术中一种常见的复杂电子衍射谱。1955年Andrews和1967年Calbick等曾用矩阵表达式分析反映孪晶和二次轴旋转孪晶,1976年Wolten用矩阵方法处理非180°旋转孪晶,其方法值得商榷。本文通过让选取的坐标系转动并寻求变换矩阵的方法推导出适于二次、三次、四次和六次轴旋转孪晶的普遍矩阵分析式。

在编写供电子衍射物相分析用的倒易点阵平面基本数据计算程序中,提出了处理晶体结构中系统消光的新方法,并用于计算金刚石、尖晶石和六角密堆结构的倒易点阵平面基本数据,得到了满意的结果。

根据热弯试验和光学显微镜、扫描电子显微镜和X射线微区域分析的结果,讨论了含0.1—0.4％铜、0.1—0.4％砷和0.01—0.03％锡的低碳钢在1050—1250℃范围内的热脆机理。分析了砷、铜的表面富集与表面奥氏体晶界氧化对热脆的影响。

<正> 我们观察了中碳镍铬钼钢沿晶韧性断口的形貌,见图1(图版78)。钢样在锻造过程中发生了过热,形成沿原始奥氏体晶界断裂的石状断口。断口表面上的夹杂物经X射线能谱分析和萃取复型的选区电子衍射分析鉴定为立方结构的MnS。观察断口形态,似乎每个韧窝(也称塑坑)中都有一个夹杂物。 我们进一步利用扫描电子显微镜观察了上述试样匹配断口的形态,进行了拍照,如图2(图版78)所示。为了方便观察和分析,将图2局部放大,得图3(图版78)。由此清晰可见,夹杂物并不是都在断门的一面上,而是按几率分布在断口的两面上,保持

<正> 通常测量交流磁场强度采用的经典方法是建立在电磁感应定律e=NS((dH)/(dt))的基础上的,即用一只线圈常数NS充分大的探测线圈去链合交变磁通,产生感应电压,再用一台平均值电压表测出此感应电压,并由下式算出交流磁场强度的幅值H_m。

<正> 关于连轧张力微分方程,Phillips最早建立目前常用的下式: (dσ)/(dt)=(E/l)(V′_2-V_1) (1)以后,也建立另一方程: (dσ)/(dt)=(E/l)[V′_2-V_1(1+ε)](1+ε) (2)不同意前人观点又建立一方程: (dσ)/(dt)=(E/l)(V′_2-V_1)(1+ε)~2 (3)张进之对连轧数学模型进行了深究,最近发表了连轧张力微方方程的一种新的表达形式: (dσ)/(dt)=(E/l)(V′_2-V_1)(1+ε) (4) 我认为上述方程(1)至(4)虽形式不同,但无原则上的区別,而且方程(2)较为严格。现讨论如下: