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1979年, 第15卷, 第3期 刊出日期:1979-03-18
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Si对一种镍基变形高温合金脆性转变的影响
王允实;毕敬;关学铭;张喜章;王景韫;林树智;徐安双
金属学报. 1979, 15 (3): 339-443.
Ni-15Cr-6W-3Mo-2Al-2Ti变形高温合金的室温抗张强度、塑性和冲击性能,随着合金中Si含量的变化呈现马鞍型的变化,即在0.4—0.6%Si范围内出现一个低塑性、低拉伸强度和低冲击韧性区。造成这种现象的本质原因是由于Si含量变化改变了晶界碳化物沉淀析出顺序、析出类型、析出量和析出形态。该合金晶界碳化物析出可分为四个阶段:第一阶段,<0.1%Si时,只有单一的M_(23)C_6析出;第二阶段,>0.1%Si以后,除M_(23)C_6外,M_6C开始析出,一直到0.4%Si时增加2缓慢;第三阶段,0.4—0.6%Si时,M_6C大量析出逐渐取代M_(23)C_6;第四阶段,>0.6%Si以后,M_6C量占绝对优势,但增加幅度比第三阶段小得多。从晶界形态来看,第一、二、四阶段皆属不连续的链状形式,只有第三阶段晶界呈现连续膜状。因此,造成性能下降的原因不是因为析出M_6C,而是它的形态,当它以颗粒状分布在晶界上时是一个很好的强化相。第三阶段的不正常析出是性能下降的本质因素。本研究结果打破了只要镍基合金中MO+1/2>W>6%(重量百分比)就形成M_6C的经验判据,“Si”才是该合金碳化物沉淀析出过程的控制因素。本文还对比了冶炼工艺差别对碳化物析出过程的影响。
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冷轧压力模型及其自适应控制的研究
苏逢西;梁国平
金属学报. 1979, 15 (3): 406-420.
平截面方法导出轧制力方程的一般形式是P=Hl′Q_Pξ。这四个因子可以独立地处理。 重点研究了应力状态系数Q_P的模型。从三次的实验结果,发现了即便对于板带冷轧,当l′/h小于一定值时,也会出现宏观的不均匀压下,平截面法得到的Q_P理论解不适用,应给以修正量ΔQ_P∞1/(l′/h). 共给出三种方案的Q_P模型: (1)分段统计分析的结果: 1)l′/h<4.2,Q~P=1.7025-0.0402 (R′/H)~(1/2)-0.1972γ (R′/H)~(1/2) l′/h≥4.2,Q_P=0.9599+0.0130(R′/H)~(1/2)+0.0254γ (R′/H)~(1/2) 2)Q_P=1.08+1.79μγ(R′/H)~(1/2)-1.02γ l′/h<4.2,μ=0.0917+10.6017/(ε)~2 l′/h≥4.2,μ=0.1059-0.0005ε (2)同时考虑均匀与不均匀变形的结果; U_P=0.6859-0.4962γ+0.0099 (R′/H)~(1/2)+0.1025γ(R′/H)~(1/2)+1.298(h/l′)或 Q_P=0.6903-0.5025γ+0.0572(l/h)+0.0186γ(l/h)+1.29(h/l′) (3)考虑出口弹性回复区对轧制压力的贡献: 1)Q_P~*=0.4364-0.1350γ+0.0229(R′/H)~(1/2)+0.0868γ(R′/H)~(1/2)+1.5 h/l′ 2)Q_P~*=1.08+1.79μ~*γ(R′/H)~(1/2)-1.02γ μ~*=0.0356/((l′/h)-2.503)+0.0559、 对多品种产品的轧机,它会有更好的适应性,但使计算复杂。 方案(2)的方程结构物理概念明确,对观测值有
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