用碱石灰烧结法生产Al_2O_3过程中,由铝土矿、石灰石和燃料等带入的黄铁矿及其他硫的化合物,在烧结时转变为Na_2SO_4,造成碱消耗量的增加和一些生产操作的困难。例如,熟料窑中的“结圈”等。在入窑生料中加入一定数量的还原剂,可以将Na_2SO_4还原为硫化物,并主要以FeS的形式与赤泥一起排走。这个方法从1961年起应用于我国的磁石灰烧结法及Bayer-烧结联合法生产,效果良好。本文提出了部分有关的工厂实践结果和试验数据以及讨论意见。

本文从岩体的流变性质及喷射混凝土支护与岩体相互作用的观点,对支护机理作了初步探讨。以岩石流变模型为基础,考虑支护对岩体的反作用力,导出了在平面变形条件下圆形断面平巷及竖井岩体中应力、应变、位移与时间关系的公式,还导出岩体中应力、应变分布公式,给出了计算喷射混凝土支护内部的应力、应变及位移公式。最后,在理论结果的基础上,作者提出设计喷射混凝土厚度及所需强度的计算公式。

本文叙述了一水硬铝石-高岭石型铝土矿浮选试验研究成果·当矿石的Al_2O_3/SiO_2为4.6—5时,经过浮选可得到Al_2O_3/SiO_2为8以上的精矿。Al_2O_3回收率为70—80％。本文还列举了精矿用Bayer法生产Al_2O_3的溶出试验及尾矿的综合利用试验结果。

通过金相观察,扫描电镜和X射线结构分析等方法研究Cr18Ni8不锈钢于阴极充氢后的马氏体相变和开裂现象。指出氢促进马氏体相变,α′相在ε相之后出现,随着α′相的形成出现表面显微裂纹。讨论了氢的作用,认为氢的作用在于对晶体缺陷的影响。

在评述以在工作的基础上,就目前对马氏体相变的认识提出进一步处理的概念。着重对下式的物理含义加以阐述, ΔG~(γ→M)=ΔG~(γ→a)+Δ~(α→M)提出对ΔG~(α→M)估计的概念及运算途径。改进了处理方法并以较新数据计算了ΔO~(γ→a)。由热力学处理直接求得的理论M_s值与典型实验值很好符合,指出纯铁的M_s应为800K,Fe-C合金的M_3与碳浓度及奥氏体在M_s时的屈服强度均呈线性关系;相变驱动力随碳浓度的增大及M_s的下降而增加。

Ni-15Cr-6W-3Mo-2Al-2Ti变形高温合金的室温抗张强度、塑性和冲击性能,随着合金中Si含量的变化呈现马鞍型的变化,即在0.4—0.6％Si范围内出现一个低塑性、低拉伸强度和低冲击韧性区。造成这种现象的本质原因是由于Si含量变化改变了晶界碳化物沉淀析出顺序、析出类型、析出量和析出形态。该合金晶界碳化物析出可分为四个阶段:第一阶段,<0.1％Si时,只有单一的M_(23)C_6析出;第二阶段,>0.1％Si以后,除M_(23)C_6外,M_6C开始析出,一直到0.4％Si时增加2缓慢;第三阶段,0.4—0.6％Si时,M_6C大量析出逐渐取代M_(23)C_6;第四阶段,>0.6％Si以后,M_6C量占绝对优势,但增加幅度比第三阶段小得多。从晶界形态来看,第一、二、四阶段皆属不连续的链状形式,只有第三阶段晶界呈现连续膜状。因此,造成性能下降的原因不是因为析出M_6C,而是它的形态,当它以颗粒状分布在晶界上时是一个很好的强化相。第三阶段的不正常析出是性能下降的本质因素。本研究结果打破了只要镍基合金中MO+1/2>W>6％(重量百分比)就形成M_6C的经验判据,“Si”才是该合金碳化物沉淀析出过程的控制因素。本文还对比了冶炼工艺差别对碳化物析出过程的影响。

本文用电子衍射方法研究了非晶态Gd-Co薄膜(400—700A)的结构,测定了五个试样的径向分布函数,并把其中两个试样的径向分布函数与它们的磁性(一为垂直膜面单轴各向异性,另一为平面各向异性)联系,发现Gd-Co薄膜的垂直膜面磁各向异性可能与膜中异类原子的最近邻配位数较大有关。

<正> 一、引言 前人研究非晶态金属和合金的晶化过程,包括用电子显微镜和电子衍射的直接观察,X射线小角及大角散射的分析及差热扫描量热计的热分析等,大都是研究液态金属快速冷却法制备的样品,但对于气态沉积的材料较少研究。我们用电子显微镜观察了溅射非晶态Gd-Co薄膜的晶化过程,并对其晶化规律及特征进行了讨论,以期与液态快冷的非晶态合金作比较,同时还初步观察了磁畴随温度变化的情况。

液相烧结SmCo_5永磁体热稳定性与磁体的内禀矫顽力H_(ci)及磁滞回线方形度H_k发现有密切关系,找到了初始的不可逆磁损失、长期时效过程中的不可逆磁损失及在较高温度(如250℃)下的总损失(可逆与不可逆损失的和)与H_(ci),H_k的关系曲线。为改善磁体的热稳定性,必须提高磁体的内禀矫顽力及磁滞回线方形度。

将两种碳素结构钢(15,45)和Cr25Ni20不锈钢的试样在扫描电镜中进行拉伸试验,并对它们的延性断裂的微观过程进行了动态观察。结果表明,裂纹总是优先在夹杂物与金属基体的界面上,孪晶与基体之间的界面上以及σ相与基体之间的界面上成核。前二者的裂纹沿界面传播、钝化并沿拉伸方向变宽;对于后者来说,裂纹成核后,在σ相内解理扩展。最后,裂纹沿切变方向彼此连接并导致断裂。

用扫描电子显微镜对含硼量为0.0005—0.0050％(酸溶硼)并经各种处理的50B钢冲击断口进行了系统的观察。当Fe_(23)(C,B)_6相沿奥氏体晶界析出的尺寸大于2μm且数量多时,析出相周围出现“壳层状硼脆断口”特征,相应地冲击性能显著降低。通过电子探针X射线微区分析、金相磨片和冲击断面深度腐蚀以及电解相分离X射线衍射分析等技术,研究了这种特征断口的形成机理。 对于出现“壳层状硼脆断口”的50B钢,正常的调质处理不能恢复其性能。但在980—1050℃重新固溶处理并以较快速率冷却到室温则可以改变硼相的析出形态,并改变相应的断口形态,相应地性能也恢复或有所提高。 上述机理在40MnMoB钢中再次得到证实。

本文用三点弯曲和四点弯曲试样,在K_Ⅱ/K_Ⅰ=0—14的范围内,对GC-4超高强度钢、30Cr2MoV中强度转子钢和稀土球墨铸铁进行了线弹性平面应变复合型脆断试验。结果表明:复合型裂纹的脆断开裂方向与现有的三种复合型理论符合较好;但是,复合型裂纹扩展阻力随K_Ⅱ/K_Ⅰ比值增加而增大,与现有复合型理论差别较大。 本文从塑性区的形状、大小和裂纹顶端在开裂方向的应力状态等方面对此问题进行了分析并指出,现有理论关于复合型裂纹扩展阻力与变形特征无关的假设,对于具有一定塑性变形能力的金属材料,是不合适的。文章还对简单且偏于安全的处理复合型问题的工程分析方法作了讨论。

本文提出了一个改进的等截面双悬臂试样恒位移处理模型。基于此种增大的双悬臂梁恒位移模型,提出等截面双悬臂试样在恒位移条件下为恒K试样,并计算了4340钢的断裂韧性值。

10Ti钢热轧板卷头尾部的屈服强度比中部高出约10kg/mm~2。从晶粒细化、固溶强化、亚晶块强化以及TiC的弥散强化等各方面讨论了钛钢同卷机性差异的原因。指出TiC的分布状态差异是主要因素。

平截面方法导出轧制力方程的一般形式是P=Hl′Q_Pξ。这四个因子可以独立地处理。 重点研究了应力状态系数Q_P的模型。从三次的实验结果,发现了即便对于板带冷轧,当l′/h小于一定值时,也会出现宏观的不均匀压下,平截面法得到的Q_P理论解不适用,应给以修正量ΔQ_P∞1/(l′/h). 共给出三种方案的Q_P模型: (1)分段统计分析的结果: 1)l′/h<4.2,Q~P=1.7025-0.0402 (R′/H)~(1/2)-0.1972γ (R′/H)~(1/2) l′/h≥4.2,Q_P=0.9599+0.0130(R′/H)~(1/2)+0.0254γ (R′/H)~(1/2) 2)Q_P=1.08+1.79μγ(R′/H)~(1/2)-1.02γ l′/h<4.2,μ=0.0917+10.6017/(ε)~2 l′/h≥4.2,μ=0.1059-0.0005ε (2)同时考虑均匀与不均匀变形的结果; U_P=0.6859-0.4962γ+0.0099 (R′/H)~(1/2)+0.1025γ(R′/H)~(1/2)+1.298(h/l′)或 Q_P=0.6903-0.5025γ+0.0572(l/h)+0.0186γ(l/h)+1.29(h/l′) (3)考虑出口弹性回复区对轧制压力的贡献: 1)Q_P~*=0.4364-0.1350γ+0.0229(R′/H)~(1/2)+0.0868γ(R′/H)~(1/2)+1.5 h/l′ 2)Q_P~*=1.08+1.79μ~*γ(R′/H)~(1/2)-1.02γ μ~*=0.0356/((l′/h)-2.503)+0.0559、 对多品种产品的轧机,它会有更好的适应性,但使计算复杂。 方案(2)的方程结构物理概念明确,对观测值有

探讨了计数管扫描平面侧向倾角γ对X射线应力测量值的影响。该倾角所造成的应力测量值误差为: Δσ_X=-(σ_YSin~2γ+τ_(XY)sinγΣD_i sin2ψ_i)式中 D_i=(Σsin~2ψ_i-nsin~2ψ_i)/(Σsin~2Ψ_i)~2-nΣsin~4ψ_i (n为ψ的个数) 对误差公式进行了试验验证,并利用该公式讨论了圆弧表面的轴向应力测量误差和某些X射线受到遮挡情况下的应力测定问题。

以石墨为还原剂,将渣中稀土氧化物还原入液态Sn,测定1600℃下RE_2O_3-CaF_2和RE_2O_3-CaO-CaF_2渣中RE_2O_3的活度。实验在石墨坩埚中于1个大气压的CO气氛下进行,其反应方程式如下: (RE_2O_3)+3C?2[RE]_(Sn)+3CO↑ 将纯固态RE_2O_3和纯液态的RE作为标准状态。 所得实验结果如下: 1.在RE_2O_3-CaF_2渣系中RE_2O_3的活度随RE_2O_3浓度的增加而增加。 2.在RE_2O_3-CaO-CaF_2渣系中RE_2O_3的活度随RE_2O_3和CaO浓度的增加而增加。