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ISSN 0412-1961
CN 21-1139/TG
创刊于 1956 年 (月刊)
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  1979年, 第15卷, 第4期 刊出日期:1979-04-18 上一期    下一期
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论文
中碳NiCrMo钢过热断口的形态观察
赵坚;汪德根
金属学报. 1979, 15 (4): 439-572.  
摘要   PDF (3030KB)
利用扫描电镜研究了中碳NiCrMo钢过热断口(石状断口)的微观形态。观察结果表明,过热的石状断口为沿晶塑坑断裂。过热断口上的MnS夹杂的形态及大小变化很大,在同一个石状颗粒的各个表面上可以表现大不相同。在断口上有时直接观察到MnS夹杂的魏氏析出特征,即硫化物夹杂以极为弥散的形式均匀地析出在高温奥氏体的{100}晶面上。对各种形态的硫化物夹杂可能的形成原因及其控制因素进行了讨论。
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气瓶钢中白点焊合的研究
陈廉;刘民治;张维斗;刘盛炎;尹万全;胡魁毅;孙继红
金属学报. 1979, 15 (4): 446-576.  
摘要   PDF (4563KB)
42Mn2气瓶钢中存在有内部白点(即不露头白点)和露头白点,经正常冲压和拔伸制成气瓶后,进行解剖,用低倍、断口、超声波、金相以及扫描电子显微镜观条,证实内部白点可以焊合。而露头白点因表面在高温热成形过程中被氧化需要较大的变形才能焊合完全。 强度考核证明,这类气瓶的静压爆破强度(在550—630kg/cm~2)符合正常要求,在10?150 kg/cm~2循环应力下,整体疲劳次数达到30,000—60,000次,声发射仪跟踪监听,未发现有疲劳裂纹产生和扩展的信号。
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12Cr2MoWVTiB钢(M-A)相的相变机制及其精细结构的透射电镜研究
王英姝;马国潜;艾宝瑞;王建生;邓星临
金属学报. 1979, 15 (4): 456-580.  
摘要   PDF (2948KB)
本文对12Cr2MoWVTiB钢正火处理试样进行了薄膜透射电镜观察,测定出无碳贝氏体中(M-A)相的精细结构及其晶体几何学取向关系;并依据(A-A)相的结构特征,对其相变机制作了某些探讨。
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含Ti低碳冷轧汽车薄板织构与塑性应变比R值和深冲性能的关系
丘利;张魁;殷颖;刘玉铭;刘建民
金属学报. 1979, 15 (4): 462-583.  
摘要   PDF (2862KB)
研究了含Ti0.145—0.35%,Ti/(C+N)比为2.9—10.1的低碳深冲薄板,测定了不同Ti/(C+N)比时的织构,并与塑性应变比R值和实冲汽车零件的结果作了对照。当Ti/(C=N)>4时,主要织构为有利于深冲的(111)[112]织构;当Ti/(C+N)<4时,主要织构为不利于深冲的(100)[011]织构。深冲性好坏主要取决于薄板所具有的再结晶织构的类型和强弱,而与晶粒形状无关。用透射电镜观察了弥散的TiC,讨论了弥散相TiC对再结晶织构的某些影响。
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两种马氏体时效不锈钢的相变和力学性能
李健纯;高安娟;王占一
金属学报. 1979, 15 (4): 472-481.  
摘要   PDF (1120KB)
研究了两种成分的马氏体时效不锈钢。测定了钢中回火奥氏体含量与回火温度、回火时间、淬火温度的关系.两种钢经850℃淬火后回火,奥氏体含量随回火温度升高开始增加随后又下降,在610℃左右达到峰值约24%。奥氏体含量随回火时间的延长而增加,是一扩散控制过程。奥氏体含量与淬火温度有明显关系。在同一温度(580℃)回火,奥氏体含量与淬火温度之间存在最低值:两种钢各在1000℃和950℃淬火后回火,其奥氏体含量下降至零值附近。 测定了不同淬火温度、回火温度、回火时间对钢中微观应变△a/a的影响。经不同热处理后,△a/a的变化与马氏体二奥氏体相变过程有关。分析了钢的组织与力学性能之间的关系。回火奥氏体的存在使强度下降,估计10%的奥氏体使强度损失约10kg/mm~2。但较软的回火奥氏体沿板条状马氏体边界形成改善钢的韧性,使冲击韧性a_K提高。从钢的强度和韧性的配合考虑,采用适当的回火处理以产生5—10%稳定的回火奥氏体是可取的。
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Ni-Fe-Nb-Al合金调幅结构的生长过程和硬化本质的探讨
徐温崇;王俊健;苏绣锦;李志华
金属学报. 1979, 15 (4): 482-586.  
摘要   PDF (3289KB)
采用透射电镜,X射线衍射和硬度测量等方法研究了Ni-Fe-Nb-Al合金调幅结构的形成和生长,认为是典型的调幅结构。 合金中Al原子的加入,加速了合金调幅结构的生长。在早期时效阶段,γ′[Ni_3(Al,Nb)]预沉淀相沿〈100〉三个方向周期的排列。在[001]和[011]晶带衍射条件下,显微象呈平行条纹,其条纹间隔为100A。随着时效的延长,显微象呈现出花呢结构。更进一步时效,平行条纹间距增大一倍为200A。合金在550,700和800℃三种温度下,时效10h后,γ′沉淀相在调幅结构的条纹上析出,颗粒沿[100]和[010]两方向规则排列。 在各种时效制度下,合金的X射线衍射圈(220)主峰旁均出现一侧边峰。 根据调幅结构的生长过程与合金硬度的变化规律,探讨了Ni-Fe-Nb-Al合金在时效过程中硬化的本质.解释了Ni-Fe-Nb-Al合金比Ni-Fe-Nb合金硬度高的原因。
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恒导磁合金磁导率稳恒性的计算
杨膺善;张安宁
金属学报. 1979, 15 (4): 489-497.  
摘要   PDF (500KB)
提高高恒导磁合金的磁导率稳恒度a是高恒导磁合金向前发展的关键。在诸影响因素中,磁晶各向异性的影响是主要的。本文借助于电子计算机解决了磁化强度与磁场强度之间没有sinβ=f(H)的解析式及多值问题,从而得出合金若具有均匀混乱的晶粒排列,则其稳恒度要比具有任意织构的远为优越,为发展高恒导磁合金指出了方向。
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淬火温度对中碳钢的组织和强韧性的影响
楼秉哲;陈希成
金属学报. 1979, 15 (4): 498-589.  
摘要   PDF (3936KB)
本文研究了高温淬火0.5%C-CrMnMo钢高温回大状态的组织和强韧性。在高温回大状态下,这种钢可以通过适当提高淬火温度增加淬火组织中板条马氏体数量的方法,显著改善钢的断裂韧度K_(IC),并获得以塑性断裂为主的断裂特点。但是淬火温度过高,在板条马氏体边界会形成明显数量的残留奥氏体薄膜。这种残留奥氏体在500℃回火时,将促进渗碳体沿马氏体边界的连续分布,大大损害钢的断裂韧度,并使钢在断裂时表现出一定的晶间断裂倾向。延长500℃的回火时间,可以通过碳化物的球化和消除片状马氏体内的孪晶亚结构进一步改善钢的K_(Ic),提高断裂过程中塑性断裂的比例。同时,本文讨论了碳化物尺寸变化对裂纹扩展方式的影响。 试验分析表明,由于淬火温度改变而造成的K_(Ic)变化,可用Hahn-Rosenfield关系很好地表示出来。
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40MnB硼相的溶解和析出以及对钢性能的影响
祖荣祥
金属学报. 1979, 15 (4): 506-591.  
摘要   PDF (2610KB)
采用定量相分析,硼自射线照象等技术,对不同含硼量的中碳钢40 MnB,在高温加热及冷却过程中,M_(23)(C,B)_6的溶解、析出行为及对钢性能的影响进行了研究。发现析出的M_(23)(C,B)_6的数量及粒度随着钢中的含硼量增加及冷却速度的减小而增加;含硼量不同的钢具有一个相同的临界冷却速度,在这一冷速下,M_(23)(C,B)_6,的析出量达到饱和。M_(23)(C,B)_6的溶解、析出对淬透性和韧性有很大影响。含硼量较低的钢,在相同条件下M_(23)(C,B)_6的析出量较小,且易于溶解,故钢具有较好的综合性能,并对热履历的变化不敏感。提出了一些稳定钢性能的建议。
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一种镍基合金的蠕变和低周疲劳的交互作用
章安庆;孔庆平;师昌绪
金属学报. 1979, 15 (4): 518-592.  
摘要   PDF (1381KB)
对一种镍基高温合金作了应力控制的蠕变-低周疲劳的复合试验。结果指出,缺口试样复合试验的寿命并不都满足线性累积损伤规律,即蠕变与低周疲劳间有时发生交互作用。交互作用的强弱与蠕变延性有关。在蠕变延性极小值的试验温度(650℃),交互作用最强。改变热处理制度提高蠕变延性后,在同样温度下不再发生交互作用。光滑试样在650℃没有观察到交互作用。根据断口特征和蠕变延性,分析和讨论了产生蠕变-疲劳交互作用的原因。
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电渣重熔过程中氧化物夹杂去除机理的探讨
傅杰
金属学报. 1979, 15 (4): 526-539.  
摘要   PDF (1770KB)
对电渣重熔过程中氧化物夹杂去除机理进行了探讨。试验结果指出,三氧化二铝夹杂能够有效地从金属液转入含30%Al_2O_3和7%SiO_2的CaF_2-Al_2O_3-SiO_2渣液内。渣钢界面上(SiO_2)对[Al]的氧化不导致钢中氧化物夹杂增加。大气中的氧对去除氧化物夹杂不利。作者认为界面能变化对电渣重熔过程中氧化物夹杂的行为具有重要的影响。渣钢作用去除氧化物夹杂的热力学条件应为: ΔF=(σ_(渣-夹杂)-σ(钢-夹杂))2πRh+σ_(钢-渣)πr~2<0 从界面能的观点出发,也许可以解释为什么当夹杂物团迁移到金属自由表面或耐火材料金属界面时会倾向保留于该处。
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Mo及其合金在熔融玻璃中的稳定性及其应用
胡廷显;徐克玷;龚明英;刘志超
金属学报. 1979, 15 (4): 540-593.  
摘要   PDF (1724KB)
通过Mo与玻璃中氧化物的反应自由能计算,实验室试验及工厂中的大量生产实践探讨Mo在熔融玻璃中的稳定性能。除氧化铅玻璃外,Mo在熔融玻璃中作为电极材料及结构材料有足够的抗腐蚀性。Mo电极的腐蚀速度与玻璃液温度及电流密度成正比。Mo电极的合理的电流密度值为0.4—0.7A/cm~2。在使用一年后Mo变成粗大的再结晶晶粒组织。同时,氧含量由0.004增加到0.38wt%(最大值)。
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几种合金元素对Pt高温蠕变激活能的影响
宁远涛;王永立
金属学报. 1979, 15 (4): 548-594.  
摘要   PDF (1306KB)
研究了合金元素Rb,Au,Mo,W,Zr,Hf对Pt的蠕变激活能的影响:Rh,Zr,Hf提高Pt的蠕变激活能;W,Mo,Au降低Pt的激活能。结合这些合金元素的特性,讨论了Pt合金的蠕变断裂机制。
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稀土对Cr18Ni18Si2钢冲击断口形态的影响
邱巨峰;程万荣
金属学报. 1979, 15 (4): 557-596.  
摘要   PDF (1791KB)
<正> Cr 18 Ni 18 Si 2钢经热处理后的低温冲击断口,其中加稀土的为穿晶断口,而未加稀土的为混合型断口。 试验用钢用高频感应炉冶炼,锭重20kg,锻成15×15mm方棒,再加工成冲击试样。其化学成分如下。稀土的加入是将一号混合稀土合金缚在钢棒上插入熔池。
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试用键参数图研究球墨铸铁的球化倾向
韦永德
金属学报. 1979, 15 (4): 559-562.  
摘要   PDF (237KB)
<正> 本文试图从化学键理论出发,探讨石墨球化的规律。鉴于用键参数图法总结与化学键有关的规律性往往见效,故本文从球化剂元素和反球化元素在键参数图中的分布规律入手进行研究。 球化剂元素(或反球化元素)对石墨球化的影响应与该元素和C_(石墨)间的相互作用有关,其键参数函数写成如下形式:
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Ti-679合金在高温空气中氧的玷污
万晓景;曹名洲;辛公春
金属学报. 1979, 15 (4): 563-565.  
摘要   PDF (159KB)
<正> 铁合金在高温空气中处理时,氧原子通过表面向内扩散,形成富氧表层。富氧层造成表层硬度升高,使合金变脆。本文用硬度法测定Ti-679合金在高温空气中氧的玷污深度。用以预测合金在精密模锻及热处理后的玷污深度,从而可以准确推算叶片精密模锻后的最低加工余量。
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近α-Ti合金Ti_3Si相电子衍射分析
李永森
金属学报. 1979, 15 (4): 566-597.  
摘要   PDF (716KB)
<正> 在近α-Ti合金中加入适量的Si,能提高其高温强度。Si与Ti、Zr形成细小的硅化物相,分布于α相的内部和边界,起到强化作用。我们曾用电子衍射方法,对几种含Si的钛合金的弥散相进行分析。结果,除了(Ti,Zr)_5Si_3和Zr_5Si_3两种六方晶格的硅化物相外,许多含硅的钦合金也存在四方晶格的TiSi相。
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读者·作者·编者
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金属学报. 1979, 15 (4): 569-569.  
摘要   PDF (139KB)
<正> (一)对“Fe-0.4Nb-0.2C合金的强化”一文的勘误 [原文见本刊第14卷(1978年)第4期图版88图16] 该文图16(见图版88)中符号“B”放错了地方。“B”应指图中长条羽毛状析出物。原图中的“B”系符号“A”之误。图16中符号A,B的正确位置见下图:
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金属学报 第15卷 总目录及分类索引
No Author
金属学报. 1979, 15 (4): 598-613.  
摘要   PDF (1084KB)
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