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ISSN 0412-1961
CN 21-1139/TG
创刊于 1956 年 (月刊)
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  1980年, 第16卷, 第3期 刊出日期:1980-03-18 上一期    下一期
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论文
绿柱石优先浮选及其与锂辉石分离的研究与实践
周维志
金属学报. 1980, 16 (3): 249-262.  
摘要   PDF (977KB)
本文探明了在碱性介质中绿柱石和脉石矿物的主要活化因素Ca~(2+)与抑制因素CO_3~(2-)的关系,克服了矿泥及硬水中“难免离子”对浮选的不良影响,从而制定了能在不同的天然河水中浮选各种绿柱石或锂辉石矿石及其复合矿石的流程.全部过程无脱泥洗矿或特殊处理,药剂来源容易,价格便宜,流程简单,适应性强,灵活性大. 工业试验证明:采用该流程选别含0.3%BeO的绿柱石矿石,可得含9.2—10.8%BeO的铍精矿,回收率88—80%;选别含0.055%BeO和0.93%Li_2O的绿柱石-锂辉石复合矿石,可分别获得铍精矿品位8.5%BeO,回收率69%,锂精矿品位6.0%Li_2O,回收率88%,现已成功地应用于选厂生产实践.
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冲击凿入效率的波动理论研究
赵统武
金属学报. 1980, 16 (3): 263-275.  
摘要   PDF (840KB)
冲击凿入效率(施于岩石破碎的能量对冲击能量之比)是评价和设计冲击凿入系统的重要参量.本文运用一维应力波理论导出了任意入射应力波形的凿入函数;对任一给定的单圆柱和双圆柱活塞-长杆硬岩凿入系统,其各阶凿深系数(u~*k)可示为波形向量(ψ_k)的线性变换;由矩阵或递推公式表达为: (u~*_k)=(α_(kp))(ψ_k)或 u~*_k=u~*_k-1~(e-λ+ψ_k)则凿入效率: η=4θ(1-e~(-λ))~2(maxu~*_k)~2式中 (α_(kp))——系统特性方阵; (λ,θ)——系统常数. 用电子计算机计算了活塞柄头长度比j=(4,5)(工程常用值)两种情况下具有不同断面特性的双圆柱活塞的凿入效率(单圆柱活塞可视为双圆柱活塞的特例). 对任意确定的入射应力波形,都可用足够小周期△t的阶梯函数来逼近,所以这个方法可以推广到任意入射应力波形凿入效率的计算.
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08Al钢薄板冷轧织构的三维取向分析
梁志德;徐家桢;王福
金属学报. 1980, 16 (3): 276-282.  
摘要   PDF (479KB)
编写了一个计算立方晶系金属ODF的ALGOL-60程序.用该程序计算出08Al钢薄板冷轧织构的ODF,并进行了织构分析. 证明了计算ODF级数的系数W_(lmn)的权重与实测极图数据无关;并给出了计算Z_(lmn)(ξ)的简单递推关系式. 将上述两点纳入程序,使程序相应部分更臻简捷.
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铬钢中奥氏体等温分解的初生碳化物类型的研究
刘勤
金属学报. 1980, 16 (3): 283-289.  
摘要   PDF (550KB)
采用X射线衍射法对七种铬钢进行了研究.进一步证实了关于铬钢中奥氏体等温分解过程和Cr/C比值有关的结果.采用新的观点进行解释. 同时还发现上述过程也和奥氏体的分解温度(或过冷度)有关(图3).Cr/C比值低的奥氏体在图3中所示之全部温度范围内,初期都形成(Fe,Cr)_3C.并且能够大致地预测Cr/C比值高的奥氏体初期在高温范围内将形成(Cr,Fe)_(23)C_6,在中温范围内将形成(Cr,Fe)_7C_3,在低温范围内将形成(Fe,Cr)_3C.Cr/C比值适中的奥氏体初期在高温和中温范围内都形成(Cr,Fe)_7C_3,在低温范围内形成(Fe,Cr)_3C. 并且初步认为在所有的情况下,都存在从一相至另一相的由两相构成的过渡区.
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Ni在氨性溶液中溶解动力学的研究
夏光祥;陈家镛
金属学报. 1980, 16 (3): 290-301.  
摘要   PDF (919KB)
研究了Ni在氨-碳酸铵溶液中有氧存在下的溶解动力学. 结果表明Ni的溶解过程主要是电化学溶解过程,但尚有Ni的氧化伴生.反应速度为氨控制区或氧控制区,这与氨和氧的浓度之比有关. 在NH_3控制区Ni表面易钝化生成氧化膜,并停止溶解;在氧控制区,Ni的溶解速度为氧在液膜中的扩散所控制,可由氧传递速度方程来表达.
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Ti—679合金热稳定性的研究
周义刚
金属学报. 1980, 16 (3): 302-372.  
摘要   PDF (1927KB)
本文从试样形状、锻造变形量、氧的表面污染、原材料化学成分和组织结构诸因素的影响出发,对Ti-679合金蠕变暴露后脆化的原因进行了对比性的试验研究.实验工作表明,近α型的Ti-679合金的热稳定性不仅与合金的成分有关,还与加工变形过程中形成的组织有关,而原材料的β轧制组织是合金丧失热稳定性的主要原因.
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GaAs气相掺杂外延的研究
彭瑞伍;孙裳珠;沈松华
金属学报. 1980, 16 (3): 308-373.  
摘要   PDF (1399KB)
本文用Ga-AsCl_3-H_2体系在改进的外延设备上生长了GaAs掺杂外延片.文中研究了GaAs气相掺杂过程并评价了外延层的质量.对掺杂外延时的表面形貌、生长速率、电子迁移率、击穿电压、横向浓度均匀性、纵向浓度分布、缺陷和外延重现性等参数进行了讨论.结果表明,所得外延片具有较好的质量,已用于制作微波器件,如变容管和开关管等.
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确定斜轧辊形曲面的包络法——与《斜轧辊形设计中的数学方法》一文商榷
马香峰
金属学报. 1980, 16 (3): 318-324.  
摘要   PDF (519KB)
根据斜轧生产实践,将运动着的轧件与轧辊的相互关系,看作母面和包络面的关系,从而导出了通用的辊形曲面方程式,它既适用于螺旋辊斜轧辊形的设计计算,也适用于回转辊斜轧辊形的设计计算.
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12AlMoV钢焊接接头碳迁移过程的研究
倪瑞澄;李承秀
金属学报. 1980, 16 (3): 325-374.  
摘要   PDF (1200KB)
用金相、电子探针、膨胀分析等对12AlMoV钢焊接接头第一类碳迁移过程进行了研究.结果证明,发生这类碳迁移是由于在碳快速扩散的温度范围,熔合线一侧较早地析出先共析铁素体,使熔合线两侧存在显著的碳活度差所产生.从而验证了作者等提出的焊接接头碳迁移的活度原理. 对这类接头,晶体结构的不同所引起碳活度系数的差别,较之合金成分的不同引起的差别为大.前者是发生第一类碳迁移的主要的热力学条件.从动力学方面考虑,碳迁移进行的程度,与一定温度下的保持时间有关. 为减弱和抑制12AlMoV钢焊接接头碳迁移,并提出了合金化和焊接工艺措施.
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硅钢热轧卷焊接接头断裂因素的研究
戚濂;浦绍康;殷碧群
金属学报. 1980, 16 (3): 331-377.  
摘要   PDF (2054KB)
用光学显微镜、透射和扫描电镜观察以及X射线应力仪分析取向硅钢热轧卷焊接接头焊态与热处理后冷弯塑性和显微组织的关系,探索了影响接头脆断的因素和裂纹的起源,并根据对断口附近大量形变孪晶的观察,分析了它对断裂过程的影响.焊态下熔合线和过热区产生的马氏体、碳化物以及过热区晶粒粗大是造成接头断裂的主要因素.形变时过热区形成的大量形变孪晶的交截和孪晶对相界的撞击也导致了裂纹的萌生,加速了焊接接头的脆性断裂.
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含钨铸铁中碳化物侵蚀显示方法的研究
姜晓霞
金属学报. 1980, 16 (3): 336-378.  
摘要   PDF (1292KB)
<正> 含钨铸铁中碳化物的形貌、结构及分布,对铸铁性能有显著的影响。碳化物结构和性质各不相同,不易用一般金相方法观察全部形貌,更不易把形态和碳化物相一一对应起来。我们从电化学原理出发,研究了样品中碳化物在碱性介质中的电化学行为,找出一种示差侵蚀显示组织的方法。实验证明,这种方法还可能应用于钢铁或其它合金鉴定组织结构。
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电子探针分析氧化物用的α校正因子的计算及其适用性的讨论
关若男
金属学报. 1980, 16 (3): 341-348.  
摘要   PDF (679KB)
本文用FORTRAN语言编写的电子计算机程序计算了14种氧化物在加速电压为20KV,出射角为18°实验条件下的α因子表.并通过对若干二元系统和氧化物为端元元素系统的计算,指出了C/K—C的关系不是直线.讨论了在使用Albee等人按照线性关系计算出的α因子进行氧化物定量修正时,所引进的误差以及使用这些α因子应该注意的问题。
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Pb,Mg对压铸锌合金长期时效性能的影响
王佐臣
金属学报. 1980, 16 (3): 349-379.  
摘要   PDF (1709KB)
<正> 压铸锌合金性能的老化现象,与所含杂质(如Pb,Sn,Cd)及合金在常温下的相变有关。 曾取三种压铸锌合金〔Zn-4Al-0.05Mg,Zn-4Al-2.7Cu-0.05Mg和Zn-4Al-1Cu-0.05Mg〕,观察不同含Pb量对长期时效后合金性能的影响。
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AlN相的显微鉴定
张德堂
金属学报. 1980, 16 (3): 354-382.  
摘要   PDF (2821KB)
<正> AlN是CrMoAl钢中经常出现的夹杂物相,能引起钢材“冰糖”状断口和锻造裂纹,造成零件表面加工质量低劣和过早疲劳破坏,已受到重视。 鉴定AlN相,多用化学电解分离和X射线衍射分析。我们在金相观察的基础上,采用电子探针进行成分分析,以及电子衍射结构分析等,已经确定AlN相的晶体结构、化学和力学性能,并用彩色照相如实地记录了AlN相的光学特征和形貌。
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冰晶石-氧化铝熔液对炭电极的湿润
邱竹贤;魏庆斌
金属学报. 1980, 16 (3): 357-361.  
摘要   PDF (1411KB)
<正> 在冰晶石-氧化铝熔盐电解中,电解质向阴极渗透以及在阳极上发生阳极效应,这些过程都和电解质对炭电极的湿润性有关系。将近二十年前Жемчужина和Беляев曾在电极极化条件下研究NaF-AlF_3,Na_3AlF_6-Al_2O_3系以及含有盐类添加物的冰晶石熔液在炭板上的湿润角,但试验用电流强度较小(0.01—0.3A)。我们在实验室用微型电解槽,采取较大的电流强度(0.1—5.0A,其中包括与工业上铝电解槽阳极电流密度值
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钨中的电迁移现象
武蕴忠
金属学报. 1980, 16 (3): 362-383.  
摘要   PDF (1287KB)
<正> 我所自制的Auger电子能谱仪的一次电子激发源是直热式电子枪发射的电子束。电子枪的热阴极是直径0.12mm,长15mm的发叉式钨丝,两端焊在1mm的Covar丝插座上。加热电流是直流2.0—2.5A。用光学高温计测量发叉尖端温度最高。仪器调试中发现灯丝使用寿命较短。图1(见图版45)是灯丝烧断后的形貌,断口出现在偏离发尖约0.7mm的一侧,另一侧有钨的堆积。断口和钨堆积区偏离发尖的距离不相等。图2
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低价钛浓度和价比对钛的电结晶的影响
杨绮琴;刘冠昆;方北龙
金属学报. 1980, 16 (3): 365-384.  
摘要   PDF (1159KB)
<正> 电解TiCl_4制取海绵钛和粗钛电解精炼的过程中,低价钛浓度和价比,以及温度、电流密度、杂质等,对钛的电结晶有直接的影响。Ануфриева,Alpert,TadanTomonari等人分别对低价钛浓度和价比的影响进行过研究。本文拟进一步探讨它们对钛的电结晶大小影响的原因,并结合电解TiCl_4的实际,加以分析讨论。
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金属玻璃在集中应力作用下的滑移形变
巴图;苏会和
金属学报. 1980, 16 (3): 368-386.  
摘要   PDF (2212KB)
<正> 本文用V式硬度计研究了金属玻璃在集中应力作用下,压痕周围的滑移形变以及切变带的分布。 一、实 验 步 骤 实验样品是用双筒法制造的Fe_(40)Ni_(40)P_(14)B_6带状非晶态材料,它的宽度约为3mm,经抛光后厚度约为21μm。室温屈服强度约为210kg·mm~(-2)。经X射线衍射实验确定样品的结构为非晶态。
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