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ISSN 0412-1961
CN 21-1139/TG
创刊于 1956 年 (月刊)
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  1981年, 第17卷, 第6期 刊出日期:1981-06-18 上一期    下一期
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论文
高法向塑性的各向异性冷轧和退火磷钢板材的弹性性质
胡郇
金属学报. 1981, 17 (6): 595-606.  
摘要   PDF (939KB)
按照Voigt,Reuss和Hill等人的平均法,结合织构加权函数,计算了具有高法向塑性各向异性和低平面塑性各向异性的冷轧和冷轧后退火磷钢板材的弹性性质。将板材平面上各个方向的杨氏模量的计算值与用超声法测定的实验值进行了比较。结果表明,Hill平均值最接近实际情况,Voigt平均值比实际测定值偏高,而Reuss平均值则偏低,本文对有关的计算步骤做了详细的叙述,在附录中还提供了计算的例子,以便有助于冶金学家、工程师和高等学校学生熟悉在进行这类研究时可能用到的数学处理。
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几种铸造高温合金在天然气燃气锅炉中的高温腐蚀
满永发;刘嘉乐;徐永炎
金属学报. 1981, 17 (6): 607-702.  
摘要   PDF (4550KB)
几种常用的铸造高温合金在燃烧天然气的锅炉里于700—850℃之间进行了长达一万三千小时的高温腐蚀试验。结果指出:K18合金发生严重的肿胀开裂;K3与K19合金则在表面上形成一些小凸包;其余的合金受腐蚀程度则较轻微。它们的抗蚀性能优劣顺序如下:FSX414,M38,537,K17G,K3,K19,K18。对产生的腐蚀现象与过程进行了详细地讨论,并且指出,合金表面氧化层中富Cr,Ti,Al层的存在是它具有良好的抗高温腐蚀能力的一个重要因素。
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应力腐蚀裂纹亚临界扩展的形态研究——兼评裂纹尖端的塑性区
林栋梁;吴建生;杨正瑞;颜本达
金属学报. 1981, 17 (6): 617-704.  
摘要   PDF (3242KB)
用抛光的恒载荷试样对40CrNiMoA和AISI4330M两种高强度钢在水介质中应力腐蚀裂纹的产生和扩展进行了金相跟踪观察,研究了裂纹亚临界扩展的形貌。结果表明:表面裂纹前端产生阴影区(塑性变形区),它的形貌随钢种不同而不同。对于40CrNiMoA,阴影区是扩展、闭合,再扩展、再闭合。而对于4330M,阴影区不闭合,近乎平行扩展。只有在刚开始加载、阴影区呈耳朵状时,它才反映了裂纹尖端的塑性区。在以后绝大部分的扩展过程中,阴影区并不代表裂纹尖端的塑性,而只反映产生剪切唇所引起的变形,且与裂纹的“突进”(Pop-in)密切有关,必须和小范围屈服断裂力学中裂纹尖端的塑性区相区别。
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13Ni(280kgf/mm~2)马氏体时效钢析出相的电子衍射分析
李斗星;叶恒强
金属学报. 1981, 17 (6): 625-634.  
摘要   PDF (2609KB)
用X射线衍射,选区电子衍射和σ及δ相与马氏体基体之间的取向关系,鉴别了13Ni(280kgf/mm~2)马氏体时效钢的析出物。 13Ni(280kgf/mm~2)马氏体时效钢强化析出物是金属间化合物δ-(Fe,Ni,Co)Mo。锻造状态时效后还析出μ相使韧性恶化。过时效后(例如580℃ 16h空冷)形成逆转变奥氏体。时效状态样品在电子显微镜里加热至743℃时,发现粗大的δ相颗粒和长条状的σ相颗粒。 虽然衍射花样常常可以指标化成δ或σ相,但根据δ/α和σ/α之间取向关系的差别很容易区分δ和σ相。
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金属薄膜的电迁移激活能
武蕴忠;孙承龙
金属学报. 1981, 17 (6): 635-642.  
摘要   PDF (514KB)
电迁移过程中试样内非平衡缺陷的积累使电阻增大,其电阻变化率为:d(ΔR/R_0)/dt=cmj~2ρ~(3/2)Z_i~*eD_0/λ~(1/2)kT exp(-Q/kT)和d(ΔR/R_0/dt)=c_1mj~2ρ~(3/2)Z_i~*eD_0(2(T-T_e)+α(T-T_e)~2)~(1/2)/λ~(1/2)kT exp(-Q/kT) 用此二式可精确确定金属薄膜的电迁移激活能。用第一式确定的Al-3.2%Cu合金薄膜的电迁移激活能Q=0.65±0.04eV;用第二式处理Hummel的实验结果,则纯Al薄膜的Q值与原作者一致。
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模糊对称群与非晶态结构的短程序
郑兆勃
金属学报. 1981, 17 (6): 643-651.  
摘要   PDF (748KB)
引入了模糊对称群的概念,并用来描述非晶态结构的短程有序。
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氧化物系的多维键参数分析
刘征先;郑龙如;陈念贻;阎立诚
金属学报. 1981, 17 (6): 652-660.  
摘要   PDF (560KB)
运用化学键参数模式识别方法,总结氧化物系热力学性质的半经验规律,提出经验函数L作为氧化物酸碱性的标度。L和复合氧化物生成热、氧化物熔体的混合热、活度系数以及Masson熔渣模型聚合平衡常数K_(1,n)等均有对应关系。举例说明了L函数的应用。
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稀土镁球墨铸铁的ΔK_(th)值
徐驰
金属学报. 1981, 17 (6): 661-666.  
摘要   PDF (497KB)
测定了各类球墨铸铁在低应力下疲劳裂纹扩展界限应力强度因子△K_(th)值,肯定了球铁是存在ΔK_(th)值的。ΔK_(th)值随着基体中珠光体量、磷含量的增加而降低。铁型复砂铸造工艺、气体软氮化表面强化工艺能在一定程度上提高球墨铸铁的ΔK_(th)值。 当疲劳应力较低时,裂纹前缘的石墨球的钝化作用使球墨铸铁的ΔK_(th)值比一般结构钢高;当应力接近裂纹失稳扩展临界值时,石墨球的应力集中作用降低了基体抵抗裂纹扩展的阻力,从而使球墨铸铁的断裂韧性值低于一般结构钢。 球铁的σ_(-1)值主要描述裂纹萌生所需能量,决定于基体的强度;而ΔK_(th)值则描述裂纹扩展所需能量,依赖于基体的韧性。不同基体组织对二者的影响截然不同,在选材时应考虑二者的综合影响。
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熔铸镁铬砖在炼铜闪速炉中使用后的显微分析
钟香崇;张丽华
金属学报. 1981, 17 (6): 667-706.  
摘要   PDF (2394KB)
对炼铜闪速炉用熔铸镁铬砖进行了显微结构研究,测定了主要矿物组成,如方镁石固溶体、晶间尖晶石和镁橄榄石固溶体的含量、晶粒大小及光学性质,推算出近似结构式。分析了结构类型的特征和出现的条件。使用后的砖可分渣层、反应带和未变带。因反应带短和无过渡带,说明低熔点物未能渗透,由化学分析和岩相鉴定,可以判明砖在使用过程中,主要是熔渣中的硅酸铁和铁氧化物溶蚀砖内的方镁石和尖晶石,而方镁石比晶间尖晶石更容易被侵蚀。同时讨论了对砖的显微结构的基本要求以及控制如何形成适合的显微结构的意见。
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用正电子湮灭方法测位错密度
王振杰;彭郁卿;袁鹤龄;王景成
金属学报. 1981, 17 (6): 673-676.  
摘要   PDF (238KB)
<正> 一、原理 由于正电子对缺陷的极端灵敏性,正电子湮灭方法已经广泛地用于研究金属材料的空位、空洞和位错等缺陷。本文尝试用该方法估测了一种合金——海水用不锈钢冷形变
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用正电子湮灭技术研究裂纹顶端塑性区
季国坤;刘年庆;王淑英;姜健;熊良钺;龙期威
金属学报. 1981, 17 (6): 677-681.  
摘要   PDF (371KB)
<正> 正电子湮灭技术对材料的空位、位错等缺陷均十分灵敏,已广泛用于研究点阵缺陷及有关问题。由于塑性区内部塑性变形不均匀,故其内部缺陷密度分布亦是不均匀的,可能导致不均匀的正电子湮灭效应。本文尝试用正电子湮灭技术研究裂纹顶端塑性
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高阶劳厄点标定的新方法
赵长安
金属学报. 1981, 17 (6): 682-686.  
摘要   PDF (292KB)
通常标定高阶劳厄点位置时,首先预测该点的倒易矢量指数作为试标矢量,然后通过计算其在两个零层倒易矢量上的分量来对试标矢量进行验证,计算过程比较复杂。本文提出两种简便方法,可以迅速地对试标矢量进行验证;同时,为便于预测高阶劳厄点的倒易矢量指数,提出一个计算d值超差的近似公式。
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高锰奥氏体钢中锰的异常偏析
葛云龙;柴寿森
金属学报. 1981, 17 (6): 687-689.  
摘要   PDF (436KB)
<正> 在高锰奥氏体钢(C=0.15%,Mn=26%,Al=4%,Si≤0.6%,S≤0.03%,P≤0.04%)高温塑性的研究中发现Mn的异常晶界偏析,致使钢高温时由塑性韧窝状断裂变为脆性沿晶断裂(图1)。但室温塑性无显著变化。
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Ti-679合金的稳态蠕变
曹名洲;赵吉祥;苏革;万晓景
金属学报. 1981, 17 (6): 690-694.  
摘要   PDF (363KB)
<正> 本文测定了Ti-679合金在不同应力和温度下的稳态蠕变速度,并用应变速率循环法测定了各种温度下的激活面积,最后对合金的蠕变机构进行了讨论。 一、实验方法 试验用料是抚顺钢厂生产的Ti-679合金(Ti-2.25Al-11Sn-5Zr-1Mo-0.25Si)直
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玻璃对Pt合金的接触角与其粘度的关系
宁远涛
金属学报. 1981, 17 (6): 695-698.  
摘要   PDF (260KB)
<正> 在实践中发现,一定温度范围内,熔融玻璃的粘度和对Pt合金的接触角,二者与温度的关系是相似的,促使我们对此进行研究。 研究用的无碱和中碱玻璃的成分列于表1.玻璃粘度η与温度T的关系示如图1,
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第二届全国金相图片展览获奖作品选登
No Author
金属学报. 1981, 17 (6): 707-734.  
摘要   PDF (29480KB)
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