采用热压制备方法就掺杂０．５％Ｚｒ（原子分数）对Ｂ４．３Ｃ晶格结构的影响进行了研究. ＸＲＤ分析表明, 样品中形成了Ｂ４．３Ｃ, （ＢＮ）４Ｈ以及（ＺｒＢ２）３Ｈ相, 掺Ｚｒ的确改变了Ｂ４．３Ｃ的结构, 尤其是在Ｃ－Ｂ－Ｃ链中间的Ｂ（３）处出现了明显的定位. Ｚｒ掺杂元素的影响看来是很特别的, 因为用Ｎｉ做了相同的掺杂后并没有发现类似的结构改变.

对「１１２」Ｃｕ－７Ａｌ单晶体在循环形变中的应变突发现象进行了研究, 结果发现：在塑性变幅γｐ１＝２．２×１０＾－４和γｐ１≥２．２×１０＾－３的条件下, 表现出循环形变稳定性, 循环应力随循环数增加无波动；但在γｐ１＝４．４×１０＾－４－１．１×１０＾－３的范围内, 出现循环应力波动, 发生了应变突发.

对「１１２」Ｃｕ－７Ａｌ单晶体的循环形变行为进行了研究. 结果表明, 其循环饱和应力－应变曲线与Ｃｕ单晶相似, 在γｐ１＝１．１×１０＾－３－４．５×１０＾－３的范围内, 存在和饱和平台, 平台处的饱和应力为２７．３ＭＰａ；当γｐ２〈１．１×１０＾－３和γｐ１〉４．５×１０＾－３时, 饱和应力均随应变幅的增大而单调升高.

从Ｔｙｌｏｒ－Ｂｉｓｈｏｐ－Ｈｉｌｌ理论出发, 系统分析和计算了ｂｃｃ金属在｛１２３｝〈１１１〉滑移系上滑移的单晶屈服面, 发现共有３３８种应力状态, 并将它们按晶体结构的对称性加以分类. 结果表明, 所有的屈服顶点共可分为１４组, 它们分别活化５, ６或８个滑移系, 依赖于结晶学上不等价的滑移系组.

将新几何模型和ＳＥＬＦ－ＳＲｅＭ模型的优点相结合, 提出了通过引入多元系中的某些特征点信息, 提高模型对多元系过剩热力学性质预报精度的新方法, 并用之于对Ｍｎ－Ｆｅ－Ｃ和Ｆｅ－Ｓｉ－Ｃ两个三元合金熔体的过剩Ｇｉｂｂｓ自由能的计算, 计算与实测结果吻合.

系统研究了ＦｅＴｉ１．３（Ｍｎ）ｙ（ｙ＝０, ０．０１３, ０．０２６, ０．０２９, ０．０５２）合金的贮氢性能. 研究结果表明, 在ＦｅＴｉ１．３合金中添加少量的富Ｃｅ混合稀土Ｍｍ可以显著改善合金铁活化性能, 使未经任何活化处理的合金在室温下经较短孕育的期就能吸放氢. 这主要是因为, 在合金中分别以β－Ｔｉ和颗粒夹杂形式存在的过量的Ｔｉ和少量的Ｍｎ在氢化过程中首先与氢反应,伴随着的晶格膨胀导致合金中出现大量的显微裂纹,从而使合金的活化性能明显改善.

利用金相法和电子探针研究了微量元素Ｐ, Ｃ, Ｓｉ和Ｎｂ对采用低偏析均质化技术炼制的Ｃｒ－Ｎｉ－Ｍｎ－Ｎ奥氏体抗氢钢凝固组织和微观偏析的影响. 结果表明, 降低Ｐ, Ｃ及Ｓｉ的含量有利于Ｃｒ－Ｎｉ－Ｍｎ－Ｎ奥氏体凝固组织枝晶细化, Ｎｂ保持适当含量对枝细化有利, 分别减少, Ｐ, Ｃ, Ｓｉ和Ｎｂ的实验钢中的含量不仅能大幅降低元素自身的偏析, 而且不同程度地影响到其它元素偏析.

采用热模拟实验技术, 结合维氏硬度测试结果建立一种低碳Ｍｎ－Ｂ－Ｎｂ－Ｔｉ钢的未变形奥氏体ＣＣＴ曲线和在８５０℃经５０％变形的变形奥氏体ＣＣＴ曲线, 利用光学显微镜, 金属薄膜电子显微分析技术研究了冷却速度, 变形对显微组织的影响. 结果表明, 微量硼提高了过冷奥氏体的稳定性；随着冷却速度逐渐降低, 未变形试样的组织由Ｂ＾ｃ２型贝氏体向Ｂ＾Ｐ３型贝氏体变化.

通过体胞分析方法, 对处于陶瓷间约束金属薄层中和陶瓷／金属界面上的孔洞间的相互作用进行了大变形弹塑性有限元分析. 计算结果表明：（１）较软的约束层中的孔洞对界面的长大具有屏蔽作用, 当约束层中孔洞与界面上孔洞的大小相差不大时, 约束金属薄层中的孔洞对界面上的孔洞具有较强的屏蔽作用, 破坏一般起始于约束层中；当支中孔洞较界面孔洞小得多时, 它对界面上孔洞的屏蔽作用减弱, 界面上的孔洞长大较快.

在分离式Ｈｏｐｋｉｎｓｏｎ压杆装置上对斜圆柱粉末烧结钨合金试件进行了冲击实验, 实验中观察到试件的宏观破断现象；用光学和扫描电子显微镜观察到钨合金中出现绝热剪切带这一变形局域化现象. 实验结果表明, 钨颗粒的形状和空间取向对钨合金剪切变形形式有明显的影响.

影响非平衡态含Ｔｉ炉渣中钙钛矿相长大因素有两个, 一个是析出过程中自身长大, 另一个是由大颗粒吞并小颗粒而产生的粗化. 通过对非平衡态含Ｔｉ炉渣中钙钛矿相的析出长大研究, 给出了描述非平衡态下由扩散控制弥散钙钛矿晶粒长大的动力学模型.

通过Ｆｅ（Ⅱ）, Ｃｏ（Ⅱ）和Ｎｉ（Ⅱ）的Ｈ２Ｏ, ＮＨ３, ＯＨ＾－, Ｃ２Ｈ５ＯＨ及Ｎ２Ｈ４配合物的紫外, －可见光谱研究, 表明了在金属离子被Ｎ２Ｈ４还原过程中, 可以通过和金属离子配位而活化, 通过表面吸附或高压诱导作用消除动力学障碍, 实现金属纳米粉的合成. 并首次在水－乙醇体系中高效快速合成了纯度高, 性能良好的纳米金属粉以及一些金属的复合粒子.

应用Ｄｅｖａｎａｔｈａｎ－Ｓｔａｃｈｕｒｓｋｉ电化学氢渗透速率的测定原理和杜元龙的发明专利、研制了一种在加氢反应器上使用的电化学氢探头, 该探头在循环冷却水温低于３２３Ｋ的温度以下变化时, 其背景电流密度小于０．６μＡ．ｃｍ＾－２. 温度对稳态氢渗透电流密度有较大的影响, 测量过程中需要恒定氢探头的温度.

利用机械合金化和高温热压工艺制备ＮｉＡｌ纳米晶体材料, 并研究了材料的微观组织和力学性能. 结果表明, ＮｉＡｌ的反应生成归结于机械碰撞诱发的爆炸反应机制, 采用高温热压工艺可制备接近完全致密的纳米晶ＮｉＡｌ块体材料. ＮｉＡｌ纳米晶体材料的室温强度和塑性都高于铸态ＮｉＡｌ, 纳米晶ＮｉＡｌ的高温强度依赖于应变速率, 变形受扩散机制控制.

通过实验和数值模拟研究了软接触结晶器电磁连铸传热凝固特点, 测定了金属Ｓｎ在连铸中的温度场, 初始凝固点和坯壳厚度, 得到了电磁场影响它们的基本规律. 在数学模型中考虑了高频电磁场对金属的传热凝固的以下影响；（１）对结晶器的感应加热；（２）对金属的加热；（３）电磁力推斥液力金属, 减少金属与结晶器壁接触的影响.

铸态复相Ａｌ６７Ｍｎ８Ｔｉ２４Ｎｂ１合金经１０ｈ高能球磨转变为弱有序的ｆｃｃ结构, 该亚稳态粉末在热压成形过程中发生重有序化转变, 恢复至复相结构、成形合金显微组织由Ｌ１２基体和弥散分布的ＤＯ２２结构Ａｌ３（Ｔｉ, Ｎｂ）第二相组成, 第二相主要沿基体颗粒周围分布, 一部分分布于基体内部, 与铸态组织相比, 成形合金晶粒明显细化.

Ａｌ的电磁铸造为半连续铸造过程, 它的数学模型是空间非稳态非齐次热传输方程, 提出并证明了以ｔ时刻板坯占有的空间作为计算域, 采用三维非稳态热导方程, 计算下一时刻（ｔ＋Δｔ）的温度场, 并将温度场的位置随拉坯速度ｖ的方向移动ｖΔｔ, 然后, 将顶部空缺的ｖΔｇ空间由浇注的金属熔液充满.

根据淬火钢回火转变的物理本质, 利用回归分析方法, 提出了一个能够描述淬火钢在回火过程中硬度随温度和时间变化的数学模型；Ｈ＝Ｈ０－Ａｔ＾Ｂ－ｂＴτ, 式中, Ｈ０为钢的淬火硬度；Ａｔ＾Ｂ与ｂｔ＾τ分别为回火过程中由温度和时间因素引起的硬度下降.

与压铸Ｍｇ合金试样ＡＺ９１ＨＰ－Ｆ相比, 压铸后经固溶处理的Ｍｇ合金ＡＺ９１ＨＰ－５４的硬度和屈服强度降低, 延伸率, 抗拉强度显著提高, 抗拉强度与屈服强度比由压铸态的１．５９上升至２．１６. 固溶处理后再经时效处理的Ｍｇ合金ＡＺ９１－ＨＰ－Ｔ６的延伸率稍微降低, 屈服强度和抗拉强度则显著提高, 平均硬度值由压铸态的ＨＢ７４上升至ＨＢ９８.

采用一种新型的金属基复合材料制备工艺－熔体反应法, 制备了二种内生颗粒增强Ａｌ基复合材料：一种为Ａｌ／ＴｉＡｌ３, 另一种为分明采用混合盐体系和氧化物体系制备的Ａｌ－４．５Ｃｕ／ＴｉＢ２, Ａｌ／ＴｉＡｌ３复合材料中的ＴｉＡｌ３随熔体反应时间增加和反应温度的升高, 由细小的颗粒长成粗大的短棒状组织.

采用一次粒径分别为１０ｎｍ和１５ｎｍ的α－Ａｌ２Ｏ３和ＳｉＣ超细粉体, 制备了Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＣ纳米陶瓷复合材料, 并研究了其强化机理, 提出了内晶颗粒残余应力强化模型. 该模型很好地解释了Ａｌ２Ｏ３／ＳｉＣ纳米复合材料的强度和断裂方式随ＳｉＣ颗粒含量的变化规律.

Cr6Mn13Ni10/Cr5Mo异质金属焊接接头在时铲过程中，其熔合区碳的扩散行为不同于以往的A/F（如A302/Cr5Mo等）异质焊接接头. 时效初期奥氏体钢一侧有一定宽度的增碳层, 随时效时间延长增碳层反而逐渐变窄; 时效温度越高, 上述现象越明显.

通过对内氧化介质的优化选择, 制备了具有高强度, 高电导率和高耐热稳定性的弥散强化型Ｃｕ－２．６５Ａｌ２Ｏ３复合材料. 电镜观察与分析表明：晶内均匀分布着纳米γ－Ａｌ２Ｏ３颗粒, 其平均尺寸和颗粒间距分别为７ｎｍ和３０ｎｍ. ５０％冷变形后的复合材料主要性能如下：电导率５１ＭＳ／ｍ抗拉强度６２８ＭＰａ, 硬度ＨＲＢ８６.

采用Ｓｉ和ＴｉＣ为原料, 通过反应热压可制得纳米ＳｉＣ粒子复合的ＴｉＳｉ２材料, 生成的纳米ＳｉＣ粒子聚集分布在ＴｉＳｉ２基体中, ＳｉＣ粒子与ＴｉＳｉ２的同没有晶界相存在, 但由于残余应力的作用, ＴｉＳｉ２晶格发生扭曲并有位错出现.