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1985年, 第21卷, 第1期 刊出日期:1985-01-18
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硼与镍基高温合金中的疏松
朱耀宵;张顺南;徐乐英;佟英杰;宁秀珍;刘泽洲;侯翠萍;毕敬
金属学报. 1985, 21 (1): 1-145.
研究了硼含量对凝固过程的影响,讨论了疏松的形成过程.硼在γ固溶体中的溶解度很小,凝固时富集于凝固固体前沿液体中.高硼合金凝固时,凝固固体周围包了一层极高硼含量的低熔点液体,形成蜘蛛网似的补缩通道,从而扩大了可补缩的温度区间,减少了不能补缩的剩余液体量.因此,这种合金不仅疏松少,而且工艺宽容度大.正常硼含量(0.01wt-%)合金,硼富集程度不足以形成液体网,凝固枝晶很快相互连接,形成一些较大的孤立的液体池.这种不能补缩的液体池,形成了较严重的疏松.
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应变能区分法及其对GH33A与1Cr18Ni9Ti的应用
何晋瑞;段作祥;宁有连;赵迪
金属学报. 1985, 21 (1): 54-63.
本文提出的应变能区分法(SEP)是应变范围区分法(SRP)的修正,用以预测700℃下的GH33A镍基合金和600℃下的1Crl8Ni9Ti不锈钢的蠕变-疲劳裂纹起始寿命.该方法指出:寿命不仅是蠕变分量(△εc)和塑变分量(Aεp)的函数,同时又是最大拉伸应力(σ_T)的函数,即SRP中的应变分量(△ε(?))被SEP中的应变能分量(σ_T△ε_(ij))所取代.使用SEP,上述两种合金的高温低循环疲劳数据的相关值与预测值均在观测值两倍之内;而使用SRP时,GH33A的某些数据的相关值与预测值,却大于观测值的2倍.此外,还用8种其它高强度、低延性合金对SEP和SRP进行评价,结果表明,SEP的预测能力比SRP有所改进.
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稀土镁球墨铸铁的共格球化
余瑞璜;刘兆芸
金属学报. 1985, 21 (1): 64-68.
本文对稀土镁球墨铸铁中石墨球化的机构进行了研究.电子探针分析表明,石墨球中心存在Ce、Mg、S;氧则均匀分布在铸铁表面而不集中在球墨中心,X射线衍射分析证实球墨是以CeS和MgS为核心.计算结果表明CeS或MgS中的Ce或Mg在垂直体心对角线[111],[11(?)],……八个方向呈六方形网状结构.若与石墨的六方网重叠吋,就会有一部分Ce或Mg原子的位置和石墨的碳原子重叠,即共格.由于Ce,Mg与碳电负性差△X较大,则碳原子易被Mg或Ce原子吸引形成石墨六方网状结构堆积在Ce或Mg的六方网上,并沿上述八个方向伸展开去结晶成石墨球.
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奥氏体不锈钢应力腐蚀和氢致开裂的机理
褚武扬;王核力;马若涛;肖纪美
金属学报. 1985, 21 (1): 86-94.
通过金相跟踪观察、力学测量及断口分析,研究了奥氏体不锈钢氢致开裂和应力腐蚀的机理.结果表明,无论是不稳定型(321)还是稳定型(310)奥氏体不锈钢,电解充氢时先产生塑性变形,当它发展到临界状态时就导致氢致裂纹的形核.但在42%MgCl_2沸腾溶液中应力腐蚀时,裂纹的形核和滞后塑性变形无关.两种(321)輿氏体不锈钢应力腐蚀的门槛值K_(ISCC)远比严重充氢时氢致开裂的门槛值K_(IH)要低.两者的断口形貌也不同,应力腐蚀是解理断口,且和K_I无关.而氢致开裂断口和K_I有关,K_I高是韧窝,K_I低则获得准解理断口.实验表明,氢在奥氏体不锈钢应力腐蚀(沸腾MgCl_2介质)过程中并不起主要作用.
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以AlN+Sb作抑制剂制造高磁感取向硅钢的新方法
孙学范;何忠治;陈煜廉;马洪良;刘治赋
金属学报. 1985, 21 (1): 110-117.
本文介绍了以AlN+Sb作抑制剂制造高磁感应取向硅钢的一种新方法.确定了合适的主要成分范围,板坯加热温度,常化和淬火制度,中间退火制度和冷轧压下率.与MnS+AlN方案相比,主要工艺特点是:合适的Al_酸量,常化和淬火温度范围变宽.调整Al_酸,C量和第二次冷轧压下率,可使板坯加热温度降到1250℃.采用两次冷轧法,第二次冷轧压下率为70—83%.0.35mm厚试样在表面无应力绝缘涂层情况下的磁性:B_(10)=1.88—1.96T,W_(15)=0.95—1.05W/kg,W_(17)=1.24—1.37W/kg,达到按MnS+AlN方案制的Hi-B级产品水平.
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