本文的特点是应用了与高炉相似的模型,因而避免了高炉中试验条件很难稳定的困难,取得了较好的结果。文中介绍炉料下降对气流运动的影响。由实验数据可以清楚地看出,炉料下降对气流在料层中分布的影响很小,但却大大地降低气流通过料层的压头捐失(3.5—19％)。压头损失减小的程度取决于料层静止时的阻力。随风量的增加,压头损失减少的绝对值也跟着提高,但减少的百分率不变。改变炉料下降的速度却不影响炉料下降对气流运动影响的关系。文中指出,炉料下降对气流运动影响的主要因素是料层中空隙的体积在炉料下降时得到了增加。

借助于声音和电流电压的示波照象及模拟试验,研究了电渣重熔过程中电极金属熔滴过渡的特征。发现稳定的电渣重熔过程并非无弧过程,伴随着熔滴的周期断落,产生周期的渣池中电弧放电。提高工作电压或增加CaF_2-Al_2O_3渣系中Al_2O3的含量导致电弧放电强度加大。指出:电弧放电的机械效应及电动力的综合作用引起熔滴分散。

在不同比率的CO/CO_2气氛及1100—1200℃的温度范围内,测定了某厂高铁富锡熔渣的粘度和电导率。发现此二性质对温度和气氛都很敏感。在1gη和 1/T及1gx和 1/T之间存在着线性关系,并符合于Я.И.Френкель提出的指数方程式。从实验数据计算了在不同气氛时的粘流活化能及电导活化能。这些数值皆随气氛中还原组分CO的减小而激剧增大。对此结果提出了可能的解释。

在氩气氛中,贝钛坩埚作容器,从反应两端出发,测定700—900℃内反应 TiCl_(3[在KCl-NaCl(1:1)熔盐中]+1/2Ti~o?1(1/2)TiCl_(2[在KCl-NaCl(1:1)熔盐中]的平衡常数,后者是总可溶性钛浓度的函数。平衡常数随温度上升而减少,反应由左向右是放热的。用外插法求得无限稀释溶液中在700—900℃内平衡常数K′_c,从而找到系统中ΔH°,ΔF°及ΔS°等值。并按Grjotheim及Toguri方程式处理了本文的实验结果。

采用气流输运法测定了720,750及780℃时液态纯Sb及Ga-Sb合金中组分Sb的蒸气压。由蒸气压的实验数据和Ga-Sb系的T-X相图构成了Ga-Sb系中Sb蒸气压的P-T图。

讨论了利用次正规溶体模型对二元平衡图进行热力学分析的一些结果,得出了各种典型复相平衡情况下溶体次正规性的判别式。计算表明,周期表第Ⅲ_B,Ⅳ_B,Ⅴ_B族各元素和Ge形成的溶液可以近似地用次正规模型描述;至少在化合物成分附近,Ga-As系统的溶液近似是正规的,In-Sb系统溶液是次正规的,并求出了它们相应的正规和次正规常数。从平衡图得到的次正规常数可以用来对溶液的热力学性质进行估算。

根据前文中求得的次正规溶体模型运用于同分熔解化合物的关系式,进一步讨论了In-Sb系统的热力学性质。由已经求得的两个次正规常数,计算了InSb化合物的标准形成自由能ΔF_(Insb)~o(T)(以液态组元In和Sb为标准态),并计算了In-Sb平衡图中和InSb化合物处于平衡的液相线,计算结果与实验数据均能良好符合。本文并针算了In-Sb溶液的各热力学函数及组元的活度,和Terpilowski的实验数据作了比较。

利用卧滴法同时测定了铁液及其合金(Fe-C,Fe-Mn,Fe-S,Fe-O) 的表面张力和熔体在Al_2O_3面上的接触角。利用这些数据计算了铁液及其合金对Al_2O_3的附着功和相间能。根据Gibbs等温吸附方程计算了C,Mn,S,O在相界上的吸附值。

叙述了采用不同锻造比锻造后,45号优质碳素结构钢锭原始组织和力学性能的变化。检查锻后组织和力学性能的结果表明:锻造比在1.5—3之间,钢锭组织的破碎和性能的改善都很显著,锻造比在4—6时变化缓和,大于6时几乎不再变化。同时还指出,锻造比对塑性指标:冲击值,断面收缩率和相对伸长率的影响显著,对于强度指标:屈服极限和强度极限的影响很小。

研究锆在含钛的钼合金中的内吸附及其对再结晶温度和高温力学性能的影响。实验结果指出,锆是内表面活性元素,在含钛的钼合金中可以产生内吸附,并能显著提高钼合金的再结晶温度、高温硬度和压蠕变强度。根据位错理论,讨论了锆提高钼合金的再结晶温度和高温强度的原因,认为上述效应可能与内吸附有关。

用金相法测定了18CrMnTi与18CrMnMo钢高温氰化层经860℃奥氏体化后的恒温C-曲线与马氏体开始转变温度M_H,同时也测定了A_1温度。为了探索氮对过冷奥氏体转变特性的影响,还将这两种钢进行了固体渗碳处理,使渗碳试样具有和高温氰化试样实际上相同的含碳量,然后将二者进行了平行试验。 实验结果指出:氰化试样较渗碳试样具有较低的A_1温度、高得多的M_H点、和过冷奥氏体在珠光体与异茵体区间转变时较短的孕育期。 实验中发现,在珠光体及上贝茵体形成之前,氰化试样中均有一种过剩相沿奥氏体晶粒边界析出。这种先析相可能是一种含氮的化合物,其析出为珠光体及上贝茵体的非自发形核提供了现成的有利界面,并使奥氏体合金化程度降低,因而加速了转变。

镁-钍-锰合金在350℃,3.0公斤/毫米~2的条件下蠕变时,经过冷加工和不经过冷加工的试样具有不同形状的蠕变由线。未经冷加工的试样在恒速蠕变阶段几乎看不到的情况下即进入加速蠕变阶段,而经过冷加工的试样的恒速蠕变阶段则很长。未经过冷加工的试样在蠕变第一阶段出现明显的滑移,进入蠕变第三阶段出现多边化及显著的晶界滑动,这两个过程同时进行并相互影响可能是使恒速蠕变阶段不明显的基本原因。冷加工强化了晶体,减缓了晶界滑动的速率,从而使蠕变第二阶段显著增长。 合金在上述条件下沿晶界断裂主要是服从Zener的应力集中机构。

对纯镍板的轧制织构和再转晶织构的实验作了叙述。在形成立方取向的基底上进行了不同压延率的冷轧井测定了织构的变化和磁致伸缩。立方织构材料在磁场内长度的改变近似于单晶在[100]方向;随着压延率的增加磁致伸缩则较难趋近饱和。

利用本文作者等最近发展的量电法,进一步研究了18Cr-8 Ni型不锈钢的贫Cr区。在不同电位下测定J-t曲线并对所得溶液进行分析的结果表明,贫Cr层是由贫Cr程度不等的连续区域组成的.对于在650℃敏化处理2小时的18Cr-8Ni型不锈钢说来,贫Cr层中含Cr量低于8.7％的仅128埃(Cr_(23)C_6的每一侧),低于16.1％的仅384埃,而整个贫Cr区宽度则达200埃左右。这样,利用这一方法,我们第一次定量地得出了Cr在贫Cr层中的分布图。

研究了18Cr-8Ni型不锈钢的晶间腐蚀与电位的关系。结果表明,在纯化过渡区(Ⅰ)和二次过钝化区(Ⅱ),敏化了的不锈钢产生严重的晶间腐触,而未经敏化的淬火钢则不发生;但是,在过钝化区(Ⅲ),淬火锅呈现明显的晶间腐蚀而敏化的反不发生。结合溶液分析,我们认为,在(Ⅰ)区和(Ⅱ)区,晶间腐蚀分别是贫铬区和碳化铬的选择性溶解所引起的;在(Ⅲ)区,它可能是晶界处原子排列的不整齐性或者晶界处的应力所引起的,因此,退火能显著地减轻不锈钢在(Ⅲ)区的晶间腐蚀。 因为晶间腐蚀的起因、程度以及各种钢对于晶间腐蚀的相对敏感性都随着电位而变化,恒电位法有可能发展成为研究、防止、检查晶间腐蚀的一个有力的工具。

评述了软磁合金经磁场热处理后性能的变化和因此在材料中所重迭的一种额外的或感生的各向异性的起因。在内容里特别就Graham(1959)评述发表后最近几年来出现的实险工作作了较为详细的叙述。 首先对历年提出的对磁场处理的解释作了介绍,其中包括(1)应力-磁致伸缩理论,(2)有序理论,(3)方向有序理论。然后着重地对近年的实验工作,其中如Co的磁场热处理效应,微量元素,特别是氧,对某些软磁合金的磁场处理的影响等进行了叙述。最后对有关面心立方合金的磁导率减落现象的实验作了简要的描述。

<正> 编辑同志: 近年来,很多冶金工作者对钢脱碳反应的机理及其动力学进行了研究,Филиппов导出了如下的钢脱碳动力学方程式: