在电熔氧化镁坩埚中真空感应熔炼镍和镍-10％铬合金,于1500—1540℃温度和10~(-4)乇压力的条件下,通过三种不同方法(碳脱氧、氧脱碳)获得了10~(-5)-10~(-6)数量级的碳氧乘积;对碳氧反应的机理提出了看法。

根据新提出的碱度指标,对低碱度高炉型渣的离子结构作了假定。利用前文提出的、适用于各种碱性炼钢型渣的硫分配比公式: (％S)/[％S]=32L_Sf_S/γ_(Fe~(2+))γ_(S~(2-))·(∑n+∑n-)/n_(FeO)对Hatch和Chipman,Taylor和Stobo以及等的饱和碳铁液和高炉型渣平衡实验数据进行处理分析,得出: Igγ_(Fe~(2+))γ_(S~(2-))=-53.5 N_(O~(2-))+2.12。进一步计算证明了该硫分配比公式也适用于一般的低碱度渣。对碱性炼钢型渣适用的、关于FeO含量对脱硫作用的规律证明了也适用于低碱度渣。将f_S与(％S)/[％S]合并考虑,则(％S)/α_S基本上不受温度和铁液成分的影响。

用薄膜示零压力计和热重分析法,研究了六水合氯化钇在减压和缓慢升温条件下的脱水机理。其热解过程可以表示为: YCl_3·6H_2O■YCl_3·H_2O+5H_2O, YCl_3·H_2O■YCl_3+H_2O, YCl_3+H_2O■YOCl+2HCl。 研究了无水氧化钇在340—480℃之间的气相水解平衡,求得水解反应的平衡常数和热力学函数:△H_(298)~O=12.52千卡/克分子,△H_T~O=11.98千卡/克分子,△F_(298)~O=6.04千卡/克分子,△S_(298)~O=21.74熵单位。

根据我们以前提出的熔盐溶液的统计模型,和零级近似规则溶液理论,导出了AB-AC-AD型和A_2B-AC-AD型三元熔盐相图的液相面方程式。计算结果用若干三元相图进行了验证,结果符合较好。对其他类型的三元同离子系相图,则讨论了溶解能参数和相图几何特征的关系。

根据我们以前提出的熔盐溶液的统计模型和零级近似规则溶液理论,导出了A_2B-AC-AD-AE型四元同离子系相图中A_2B初晶温度的计算方法.计算结果与若干实测数据符合较好。

根据浓差电池的电动势和蒸气压数据计算了SnCl_2-KCl熔体的热力学性质,已经确定,SnCl_2-KCl体系呈较大的负偏差。这一结果可以用络合离子的存在来解释。

依和的数据算出温度700—1079℃时的、从液态Al和液态Ca生成CaAl_2的标准自由能变化。根据算得的自由能数据和借助于变通的Gibbs-Duhem方程式算出温度1079℃时的Al-Ca系内Al和Ca的活度(α)、活度系数(γ)和α函数。依算得的活度系数数据在大气压力下计算了反应 6CaO+2Al3Ca+3CaO·Al_2O_3的平衡(为了制造Al-Ca及Pb-Ca合金)并讨论了这些计算结果。

应用金相及X射线分析法研究了钨-钼-锆三元系1200℃恒温截面。确定在这个截面上存在三个极窄的单相区:钨-钼固溶体α、锆固溶体β、三元中间相ε和两个广阔的两相区:(α+ε)与(ε+β)。α相和β相具有体心立方结构;ε相则具有MgCu_2结构的三元Laves相Zr(W,Mo)_2。ε相的点阵常数由ZrW_2到ZrMo_2呈线性变化。合金硬度测量结果与金相及X射线分析结果相符。

研究了含氧的几种Mo-Ti合金的内耗,观察到除了氧在Mo-Mo间隙位置扩散所引起的110℃内耗峯外,还有一个由于氧在Mo-Ti间隙位置扩散所引起的55℃内耗峯,后一过程所包含的激活能为22,600卡/克原子。 用统计方法计算了氧原子在这两种间隙位置的配分函数及位能差。 此外,还指出钛会扩大氧在钼中的溶解度,因而降低Mo-Ti合金的脆性转变温度。

钼中存在的微量杂质,如氧、氮和碳等,对钼的可锻性和可塑性均有影响。而影响的大小,随它们在钼中的含量、分布位置和存在的形式而不同。为了阐明这一问题,先后用自耗电极真空电弧炉熔炼了含氧、氮和碳量不同的纯钼和钼合金。然后用金相、岩相、断口相、X射线和化学分析等方法研究了试样中氧、氮和碳所形成的夹杂物的类型和分布。试验结果指出,在2000倍下晶界上MoO_2消失的含量为0.0027％。此外,还肯定了试样中夹杂物的类型有:MoO_2,γ-Mo_2N,Mo_2C,ZrO_2,ZrN,TiO,TiN,TiO_2(含Mo),α-Al_2O_3及SiO_2。这些结果对解释钼的脆性和研究冶炼过程有一定参考价值。

成分为0.07％C,4.6％Al,32.5％Mn,3.1％Mo的Fe-Al-Mn-Mo合金,于1100℃固溶处理后,具有γ+δ复相组织。用金相法研究了δ铁素体于950—450℃温度范围的组织转变过程,并对转变产物进行了结构与成分的相分析。以金相法测定了等温转变的开始动力学曲线,测量了等温转变过程中δ铁素体内显微硬度的变化。 研究表明:于950—750℃有δ→γ转变,650—550℃有δ→γ+M_(23)C_6转变。此二转变分别以完全扩散型及贝茵体型方式在相应的温度范围内同时进行。750—450℃有α-Mn型晶体结构的金属化合物X相宜δ铁素体中脱溶。X相平均化学式为Fe_(26)Mn_(16)Mo_8Al_8。

用金相深腐蚀法研究含硅3.25与3.45％的钢片的再结晶位向,并用X射线极图法与光学测角仪作为辅助工具。从金相照片中观察到再结晶织构(100)[011],(110)[001],(100)[001]及(111)[112]的蚀坑。 实验结果指出,中间退火温度和最后退火温度对硅钢片最后晶粒位向有显著影响。立方织构可以由样品的初次再结晶或二次再结晶形成。加强立方织构不仅要升高退火温度,也须调节升到最后温度的时间。

综述各种真空处理法的主要特点与发展情况,并概述真空处理的效果。结合工艺过程概略介绍了有关的物理化学反应,提出了需要进一步研究的一些问题和对其空处理发展趋势的几点看法。

<正> PbO-Sb_2O_3系熔渣的热力学性质对铅氧化精炼去锑有一定的参考价值。Pelzel曾在不同温度(690-1000℃)下测定了下列反应的平衡常数 3PbO+2Sb=Sb_2O_3+3Pb~*。(1)但他在每一温度下只采用了一个固定组成的熔渣,因此不能根据他的实验数据进行熔渣热力学性质的计算。本文报告用不同组成的熔渣进行反应(1)平衡试验的结果,并借助于变通的Gibbs-Duhem积分法求出900℃下PbO-Sb_2O_3系熔渣的热力学数据。

以29.56％Ni,0.011％C和0.56％Mn的铁-镍合金和这合金经湿氢脱碳的合金(含0.006％C)进行马氏体的形态和强度、马氏体点(M_s)以上的等温马氏体以及表面马氏体的研究。应用电阻法测得未脱碳合金的M_s点为-52℃,经脱碳的为-12℃。