本文在模拟高炉条件下动态测定烧结矿还原粉化的热转鼓中,对我国高品位细磁精矿制成的不同碱度烧结矿进行了低温还原粉化率的测定。并与澳大利亚赤铁矿粉制成的烧结矿进行对比。通过测定发现我国高品位细磁精矿烧结矿在碱度1.7—1.8左右、还原温度为500℃时,有最高的还原粉化率,大于或低于此碱度的烧结矿,还原粉化率减轻。澳大利亚赤铁矿粉烧结矿在低碱度(R=0.9)时有严重的低温还原粉化率,但随着碱度上升,粉化率减轻。通过改变还原温度、以H_2代替CO作还原剂、同时对各种烧结矿还原前后的矿物组成及显微结构进行岩矿相鉴定,获得了烧结矿还原粉化的机理性说明。此外还在高炉内对烧结矿进行了还原粉化试验。

本文研究了硼对Fe-H42Ni-12Cr-4W-1.5Mo-4.5Ti-2Al合金热强性的影响,结果表明:硼在合金中以固溶及二次硼化物状态存在可以提高合金的持久性能;而以一次硼化物存在对合金的持久强度并无贡献,过多的一次硼化物还会引起持久性能降低。 试验结果还表明,该合金固溶温度升高引起的持久性能提高,是由于晶界二次硼化物浓度增加所引起的。在试验的晶粒度范围内,单纯的晶粒长大并不能引起持久性能的提高。

利用在真空感应炉中使氢与GH132合金液平衡的方法得到不同氢含量的锭子,研究了铸锭氢含量对GH132合金中温塑性的影响。结果表明,铸锭氢含量不同(2.0—19.6ml/100g),但试棒氢含量被降至同一水平(0.5ml/100g左右)时,合金的塑性相近,均不产生中温低塑性区。 研究了微量Pb对GH132合金中温塑性的影响,发现大于2ppm的Pb便急剧恶化GH132合金的中温塑性,导致中温低塑性区的产生。Pb的有害作用可解释为降低晶界强度及等强温度。

借助显微结构法系统地研究了Li,Na,K,Mg,Ca,Sr,Ba,La,Sm,Y,Sb和Bi等12个微量元素对Al-Si共晶合金的变质作用。考祭了各变质剂在不同冷却速度下的变质浓度范围以及在添加变质剂浓度相同时,不同冷却速度对Al-Si共晶合金显微结构的影响,发现各种变质元素对Al-Si合金变质时均具有一变质临界冷却速度v_c。冷却速度低于此值时,任何浓度的变质剂均不能引起合金的变质。变质剂的v_c值愈低,变质能力愈强。其中以Na、K、Sr和La变质能力最强,其v_c值均低于40℃/min。据此认为v_c可作为评价变质剂变质能力的定量标准。

<正> 本文研究温度对16MnRE钢在H_2S饱和水溶液中疲劳扩展速率的影响,是前文的继续。进一步检验以前所得的结果在不同温度下是否仍然正确;并测定腐蚀疲劳裂纹扩展的激活能,了解H_2S饱和水溶液腐蚀环境对16MnRE钢疲劳裂纹扩展影响的实质。 一、实验方法 16MARE钢热轧后,试验前未经热处理。其化学成分(wt-％)为

用恒位移试样跟踪观察了铝合金在电化学充氢和应力腐蚀条件下氢致裂纹的产生和扩展过程。结果表明,裂纹前端的塑性区及其变形量随时间延长而逐渐增大,当它发展到临界条件时就导致氢致滞后裂纹和应力腐蚀裂纹的产生和扩展。 试验温度、外加极化电压以及氯离子对K_(ISCC)以及da/dt的影响和它们对浸泡充氢后的放氢总量的影响相一致。

本文通过对LaNi_5活化过程动力学的研究,论证了LaNi_5的清洁表面具有使氢分子分解为氢原子的催化作用。这种催化作用因氧在表面的存在而丧失,活化过程就是清除氧的污染而形成清洁表面的过程。孕育期的存在是表面污染引起的,已活化的LaNi_5中未释放的氢可减轻氧对LaNi_5表面活性的影响。

用透射电子显微术(包括弱束技术)对WC-12％Co硬质合金的形变和裂纹扩展过程及粘结相的相变机制进行了电子衍衬研究。研究指出:合金的形变行为取决于粘结相Co的协调应变的能力,裂纹扩展的特征形貌和WC及Co相的滑移结构及界面的性质有直接关系。裂纹在WC中、在WC/WC以及WC/Co界面呈直线传播,而在粘结相中则表现为“Z”字形特征。β-Co(fcc结构)在室温下不稳定,在不大的相变驱动力(例如,合金承受形变)作用下,很容易向hcp结构的ε-Co转变。这种转变的过程是:经由β-Co中的层错片加厚和长大,最终形成稳定的hcp结构ε-Co。

用蠕变法测量了PdCu_6Si_(16.5),PdNi_6Si_(16.5)和CuZr_(43)三种金属玻璃在玻璃转变温度附近的粘度-温度依赖关系。在Newtonian粘度范围内,三种玻璃的粘度-温度依赖关系均可用Fulcher-Vogel方程进行描述。方程中的常数由实验曲线所确定,并由此计算出这些玻璃的粘滞性流变的表观激活能。同时用差热分析测定了金属玻璃PdNi_6Si_(16.5)和CuZr_(43)的热转变激活能。结果发现,PdNi_6Si_(16.5)合金的粘滞性流变激活能同热转变激活能的差别很小,而CuZr_(43)合金的差别则比较大。

本文提出了一种分析单晶体Laue照相和电子衍射谱的新方法,即旋转倒易坐标系法。它是在心射投影的基础上利用电子计算机旋转倒易坐标系,以标定衍射斑点和确定单晶取向。基于这个原理编排了计算机程序(采用BASIC语言),并用来进行了以下四方面工作:(1)标注了若干立方、六方、正方、菱方和斜方等晶体的Laue照片,同时求出晶体取向、滑移面或孪生面指数,以及切割给定取向的晶体所需的转角等。(2)标注了若干未知晶体的Laue照片。进而确定了未知晶体(X射线晶体化学分析)。(3)标定了若干立方、六方和斜方晶体的电子衍射谱,鉴定了若干未知晶体,并求得了孪晶和基体的取向关系。(4)利用计算机自动绘制了若干极射和心射标准投影,模拟绘制了各类晶体的Laue照片和电子衍射谱,同时还作出了冷轧铝板的{111}极图。旋转倒易坐标系法的主要优点是普遍、可靠、迅速、准确和高度自动化。在此基础上有可能发展为能同时记录和分析衍射谱、自动鉴别晶体和自动切割晶体的全自动晶体分析方法,以取代目前的Laue照相法。

借助于金相显微镜和扫描电镜,探讨了bcc金属中蚀坑形状和晶粒位向的关系。晶粒的位向采用扫描电镜电子通道花样技术确定,实验结果表示在单位赤面投影三角形中。 采用矢量分析和坐标变换方法,推导了一组描述蚀坑形状和晶粒位向的关系式,并用理论计算数据制成图表。应用这些图表,可以迅速地确定晶粒位向。 因为蚀坑形状是以方位角(θ,φ)的连续函数来描述,故晶粒位向的分析结果可直接表示在单位赤面投影三角形中,且易于确定晶界的变换矩阵。 应用本文的蚀坑分析技术,曾对一些冶金问题进行了探讨。

考虑了组合振子法测量内耗(Q~(-1))和弹性模量时粘结层和支持导线的效应。求解了描述组合振子耦合振动的联立偏微分方程组,得出了试样内耗和弹性模量的精确表达式。粘结层附加内耗与粘结层中应变振幅平方及其内耗乘积成正比。支持导线附加内耗正比于细丝内耗和试样内耗乘积。粘结层一般减小振子共振频率。 解释了小内耗试样测量中观察到的由粘结层流变和开裂所造成的非线性不稳定背景内耗现象,例如多重共振峰、呼吸现象等。 提出了用Marx法准确测量的有效措施。

本文研究了Fe-Al合金相及相变与价电子态之间的关系,并且揭示了相转变的机理。对磁矩和范性随成分和热处理制度而变化的规律做了理论上的解释。特别是,计算所得到的Bohr磁子数与实验值颇为吻合。

高镁、钙的高钛渣经查明有5个相。高钙、镁富集区结晶相化合物为2CaO·TiO_2,玻璃相中富集MgO。黑钛石固溶体含MgO很低,只占渣中MgO总量的11.65％,MgTi_2O_5/Ti_3O_5的分子比为1∶24。导出了渣中黑钛石的分子式为0.15[(Mg_(0.27)Ti_(0.73))0.2TiO_2]·0.85[Ti_2O_3·TiO_2]。

<正> 本工作研究不同退火温度的Fe_(62) Ni_(16)Si_8 B_(14), Fe_(40)Ni_(40) P_(12)B_8, Fe_(7.8)Co_(46.8)Ni_(23.4)Si_8B_(14)非晶磁性合金的Hall效应和电阻率ρ,发现这三种合金由非晶态向晶态转变时,反常Hall系数R_1和电阻率ρ发生变化,但R_1的相对变化较之ρ的相对变化大。 实验证明,磁性材料的Hall电阻率ρ_H为: ρ_H=V_Hd/I=R_0B_e+4πR_sM式中R_0和R_s为正常和自发Hall系数,V_H为Hall电压,d和M为试样的厚度和磁化强度,B_e为外磁场,I为通过试样的电流。第一项是传导电子在磁场作用下由Lorentz力引起的正常Hall效应,第二项是传导电子在自旋-轨道耦合作用下由偏散射和旁跳

本文对文献[2]提出的常用张力微分方程不适应于动态过渡历程计算及其基本论点进行了分析论证,指出其论点是不成立的,证明了常用的张力微分方程适用于张力小于弹性限的全部连轧情况,计算误差仅产生于忽略(1+σ/E)项。对文献[2]的其它论点也进行了分析讨论。 张力微分方程的解析解不仅能清晰地描述连轧过程的物理本质,而且提高了连轧动态模拟计算精度和减少了计算量。常用张力微分方程与总张力平衡方程式联立,推导出适用于动态变规格和穿带过程的离散型张力公式:

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