利用“固体与分子经验电子理论”的键距差分析法建立了Ｆｅ—Ｃ—Ｍｎ合金奥氏体的价电子结构．在碳的质量分数为１．６％的Ｆｅ—Ｃ—Ｍｎ合金中，含Ｃ，Ｍｎ结构单元的计算结果表明，Ｆｅ~ｃ，Ｆｅ~ｆ和Ｍｎ原子分别处于Ｂ种杂化的第１６，１８和１０阶，碳原子处于第６阶．同时提高Ｃ，Ｍｎ含量，可使Ｃ—Ｍｎ强键数目增多，进而导致奥氏体稳定性提高，加工硬化能力增强．

试样表面镀一薄层Ｔｉ，消除内耗测最过程中氧吸附的影响．在镀Ｔｉ的Ｔａ—Ｏ试样中详细研究了Ｓｎｏｅｋ—Ｋｏｓｔｅｒ弛豫．观察到了两个内耗峰（较低温度的ＳＫ１峰和较高温度的ＳＫ２峰）．考查之退火温度和氧含量对内耗峰的形状和稳定性的影响．ＳＫ１峰和ＳＫ２峰的激活能分别为１．４和２．１ｅＶ．用Ｓｅｅｇｅｒ的螺位错上的双弯结成核和迁移以及几何弯结的迁移理论解释了实验结果．通过理论和实验比较，得到的螺位错上双弯结形成能约为０．９ｅＶ，螺位错与氧原子的结合能约为０．３ｅＶ实验还发现，进一步冷加工对Ｓｎｏｅｋ峰的影响在实验误差范围内，可以略去不计．

采用Ｘ射线衍射法及新的线形分析理论，准确地测定了不同工艺条件下贝氏体球铁的位错密度．分析了化学成分、等温温度、回火处理及形变处理等与位错密度的关系．实验结果证明，位错密度的增加与贝氏体的晶粒细化伴生．

高温Ｘ射线衍射及原位电阻测量等实验结果表明，淬火态Ｃｕ—Ａｌ—Ｎｉ—Ｍｎ—Ｔｉ形状记忆合金在母相和马氏体状态时效过程中，原子有序态的演变及时效机制是不同的．在母相态时效，先发生ＤＯ_３再有序化，随后发生原子短程无序或偏聚并进而析出贝氏体或平衡相．在马氏体状态时效，ＤＯ_３长程有序度无显著变化，没发生类似在母相态的再有序化，主要是原子短程无序化．

用磁性分析、显微组织观察和Ｘ射线衍射对淬火态Ｆｅ—２８Ａｌ合金的结构进行了研究．结果表明，合金从Ｂ２区淬火后沿晶粒边界可有第二相析出，已初步确定它是Ｆｅ和Ａｌ的碳化物Ｆｅ_３ＡｌＣ_ｘ（ｋ相）．

用透射电子显微镜研究了改型与常规粉末７１８合金长期时效过程中γ″，γ′，δ相的析出、粗化行为．结果表明：改型合金与常规合金中γ″，γ′的析出行为不同，前者γ″和γ′主要以包覆及复合组织析出，后者γ″和γ′则多以单独、分离形式析出．在６５０℃等温１００００ｈ时效过程中，改型合金的γ″粗化速率低于常规合金，表现出良好的稳定性．经过７５０℃，１０００ｈ时效，两种合金均发生δ相的大量析出，但δ相在两个合金中析出的形貌、数量不同．

本文利用辉光放电离子溅射法成功地将稀土元素Ｌａ，Ｃｅ离子化，并以较高的浓度渗入纯铁．采用金相、电子探针、能谱（ＥＤＡＸ）及透射电镜（ＴＥＭ）等方法研究了被渗试样的渗层结构，确定出稀土元素在纯铁中的两种存在形式：固溶和亚稳的金属间化合物（Ｃｅ，Ｌａ）Ｆｅ_７，选区电子衍射证明，ＣｅＦｅ_７与α－Ｆｅ之间存在如下取向关系（０１１）α－Ｆｅ∥（１１０）ＣｅＦｅ７，［１１１］α－Ｆｅ∥［００１］ＣｅＦｅ７．观察表明，稀土元素原子的渗入可促使铁基体中固溶的微量碳原子向试样外表面扩散并偏聚．

测量了高强度钢中绝热剪切带的硬度，观察了绝热剪切带的微观组织形貌，研究了钢的碳当量和基体硬度对绝热剪切带组织和硬度特征的作用．结果表明：绝热剪切带易形成于高硬度钢中，但其硬度却与基体硬度无关，而仅取决于钢中的碳当量．绝热剪切带的硬度特征和带中细小、非变形组织形态等实验结果支持了高强度钢中绝热剪切带为相变带的观点．

利用Ｘ射线应力分析技术和应变电测法，对淬火加低温回火６０Ｍｎ钢的喷丸表面和未喷丸表面的屈服应力进行了测量．结果表明，喷丸处理虽然使表面Ｘ射线衍射线的半高宽值显著减小，却使其屈服应力得到提高．这一发现说明，即使对于硬状态材料，喷丸表面也能获得组织强化，对于某些材料状态，半高宽测量结果不能正确反映其表面的力学特性．

利用三电极技术研究了Ａ５３７低合金钢在３．５％ＮａＣｌ活化体系中的低周腐蚀疲劳的裂纹萌生行为．结果表明，应变速率越小，或者应变幅越大，裂纹萌生寿命越短；阳极极化和强阴极极化可以大大缩短裂纹萌生寿命，阴极保护条件下的裂纹萌生寿命与空气中的相似．裂纹主要在软的铁素体内萌生，然后穿过珠光体连接．剧烈的阳极溶解破坏了表面形变形貌，阴极析氢导致表面产生许多小裂纹．

对比研究了三种油管钢（宝钢的Ｃ９０和日本的ＳＭ９０及ＳＭ９５）的氢致开裂性能．ＳＭ９０，ＳＭ９５和Ｃ９０产生氢损伤的临界扩散氢质量分数（×１０~（－６））分别为１．７６，４．３和８．３８；临界全氢质量分数（×１０~（－６））分别为４．２４，６．３５和１０．２２三种钢在Ｈ_２Ｓ中的门槛应力σ_（ｔｈ）／σ_ｓ分别为０．６４，０．８０和０．８５．三种油管钢抗氢损伤能力和抗氢致滞后断裂的能力是一致的，以Ｃ９０为最好，它和氢的扩散系数无关．Ｃ９０钢缺口试样氢致滞后断裂门槛值Ｋ_（ＩＨ）与可扩散的氢质量分数ｗ_０有关，实验获得Ｋ_（ＩＨ）＝４６－１２．５１ｌｎ_（ｗ０）．理论分析和实验结果完全一致．对Ｃ９０钢，当ｗ_０≤４．８×１０－６时，在任何Ｋ_Ｉ／Ｋ_Ｃ下均将获得韧窝断口；ｗ_０≥７．６×１０~（－６），Ｋ_Ｉ／Ｋ_Ｃ≥０．５时，则氢致韧断；Ｋ_Ｉ／Ｋ_Ｃ≤０．４时，则氢致脆断．

应用特制双层水恒温反应器和动力学机理函数计算机拟合的方法，在３０３—３４３Ｋ温度范围内研究了ＭＬ—Ｎｉ—Ｃｏ—Ｍｎ—Ａｌ五元系和ＭＬ—Ｎｉ—Ｃｏ—Ｍｎ—Ａｌ—Ｃｕ六元系（ＭＬ为富镧混合稀土金属）在α＋β相区恒温吸氢动力学．研究结果表明，五元系贮氢合金吸氢初期受化学反应控速，后期受氢在合金氢化物中的扩散控速，动力学规律不受氢初压的影响．由于Ｃｕ的加入，六元系贮氢合金吸氢机制初期转变为β相形核长大控速，后期仍为氢在合金氢化物中的扩散控速．

本文研究了不同条件下含碳球团在Ｎ_２气氛中的还原过程．结果发现，球团中心的还原速度大于其边缘速度，固相反应Ｆｅ_ｘＯ_ｙ＋ｙＣ＝ｘＦｅ＋ｙＣＯ不是含碳球团还原过程的主要反应；以往的含碳球团还原过程模型不能正确地描述其反应过程．本文提出了含碳球团还原过程的新观点，并以此观点为基础建立了含碳球团还原过程模型，试验证明该模型能很好地描述含碳球团的还原过程．

用柱体旋转法测定了Ｂ_２Ｏ_３—ＭｇＯ—ＳｉＯ_２—Ａｌ２Ｏ_３—ＣａＯ系富硼镁渣的粘度及熔化性温度，用双柱联称法测定熔渣的密度及表面张力．实验结果表明：富硼镁渣的粘度及熔化性温度随渣中Ｂ_２Ｏ_３含量的增加而降低；当Ｂ_２Ｏ_３含量一定时，随渣中ＭｇＯ量及渣碱度的增加而增大．熔体的密度及表面张力随ＭｇＯ量增加或ＳｉＯ_２量减少而增大，分别为（２．５±０．５）ｔ·ｍ~（－３）和０．４－０．６Ｎ·ｍ~（－１）．

实验研究了交流水平电磁连铸中磁场悬浮金属的悬浮力和侧向力的变化规律．结果发现，悬浮力随电流强度和屏蔽宽度的增加而显著增加，屏蔽金属板回路的电阻明显减小悬浮力．侧向力随距凸台距离的增加而迅速减小．

８０９０Ａｌ—Ｌｉ合金焊缝凝固组织中除了柱状枝晶和等轴枝晶外，还有一种极细小的等轴非枝晶，它主要分布在熔合区边缘，有时也能呈带状出现在焊缝中部．等轴枝晶与柱状枝晶的结晶核心是平衡态四方Ａｌ_３Ｚｒ粒子，而等轴非枝晶的结晶核心是亚稳态立方Ａｌ_３Ｚｒ粒子．

Ｈ０８Ｍｎ２ＳｉＡ钢焊丝成功地焊接了纯铜与低碳钢．能谱分析表明，铜侧存在含Ｆｅ过渡层，其宽度可达几百微米．焊缝接头未发现热裂纹及其他缺陷，接头抗拉强度达到２００ＭＰａ以上．

用粉末冶金方法制备了纳米尺寸ＳｉＣ颗粒增强铝基复合材料，并将其组织及性能与相同工艺制备的纯铝和微米尺寸ＳｉＣ颗粒增强的铝基复合材料（增强相的体积分数相同）进行了对比．与微米颗粒相比，纳米颗粒增强的复合材料组织均匀而细小，硬度及电阻均有较大幅度的升高．

用挤压铸造法制成ＳｉＣ_ｗ／ＬＤ２复合材料，在４７０℃下进行热挤压得到板材，挤压比为１：２２．在５７０℃进行超塑拉伸实验，拉伸速度由１ｍｍ／ｍｉｎ逐步升至５ｍｍ／ｍｉｎ时获得了最大延伸率２８０％．用Ｘ射线衍射法对超塑拉伸过程中基体和晶须的织构变化进行了研究．结果表明，在超塑拉伸过程中基体的织构要发生漫散，同时有再结晶织构出现，这种再结晶织构也会随拉伸的进行而漫散．晶须在拉伸过程中要发生转动，这种转动主要是θ转动，基本上不发生ω转动．

采用绝热铜卡量热计法在２８７—１２７３Ｋ的温度范围内测定了不同条件下自焙炭块的热焓．结果表明，尽管自焙条件不同，但热焓的差别在实验温度范围内变化不明显，△Ｈ与实验温度的关系为△Ｈ＝－３３．３１＋１．１１Ｔ＋３．６９×１０~（－４）Ｔ~２＋９．８５×１０~２Ｔ~（－１）质量定压热容与温度的关系为ｃ_ｐ＝１．１１＋７．３８×１０~（－４）Ｔ－９．８５×１０~２Ｔ~（－２）