Development status and trend of global nuclear power
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2017
... 核能是一种清洁、低碳、安全、高效的基荷能源，在保障能源供应和解决环境污染问题上将发挥更大的作用[1~3].随着核能技术的不断发展，第四代核能系统和核聚变堆的可持续性、经济性、安全可靠性等得到了显著提高.与此同时，更高的服役温度和辐照剂量、更复杂的腐蚀环境和交变载荷，使得传统的核用结构材料已无法满足要求[4~6].因此，亟待开发出一种低活化、耐高温和抗辐照肿胀的新一代核用结构材料. ...
全球核电发展现状及趋势
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2017
... 核能是一种清洁、低碳、安全、高效的基荷能源，在保障能源供应和解决环境污染问题上将发挥更大的作用[1~3].随着核能技术的不断发展，第四代核能系统和核聚变堆的可持续性、经济性、安全可靠性等得到了显著提高.与此同时，更高的服役温度和辐照剂量、更复杂的腐蚀环境和交变载荷，使得传统的核用结构材料已无法满足要求[4~6].因此，亟待开发出一种低活化、耐高温和抗辐照肿胀的新一代核用结构材料. ...
Development and prospect of advanced nuclear energy technology
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2020
Materials challenges in nuclear energy
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2013
... 核能是一种清洁、低碳、安全、高效的基荷能源，在保障能源供应和解决环境污染问题上将发挥更大的作用[1~3].随着核能技术的不断发展，第四代核能系统和核聚变堆的可持续性、经济性、安全可靠性等得到了显著提高.与此同时，更高的服役温度和辐照剂量、更复杂的腐蚀环境和交变载荷，使得传统的核用结构材料已无法满足要求[4~6].因此，亟待开发出一种低活化、耐高温和抗辐照肿胀的新一代核用结构材料. ...
Generation-IV nuclear power: A review of the state of the science
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2008
... 核能是一种清洁、低碳、安全、高效的基荷能源，在保障能源供应和解决环境污染问题上将发挥更大的作用[1~3].随着核能技术的不断发展，第四代核能系统和核聚变堆的可持续性、经济性、安全可靠性等得到了显著提高.与此同时，更高的服役温度和辐照剂量、更复杂的腐蚀环境和交变载荷，使得传统的核用结构材料已无法满足要求[4~6].因此，亟待开发出一种低活化、耐高温和抗辐照肿胀的新一代核用结构材料. ...
Structural materials for Gen-IV nuclear reactors: Challenges and opportunities
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2008
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2019
... 核能是一种清洁、低碳、安全、高效的基荷能源，在保障能源供应和解决环境污染问题上将发挥更大的作用[1~3].随着核能技术的不断发展，第四代核能系统和核聚变堆的可持续性、经济性、安全可靠性等得到了显著提高.与此同时，更高的服役温度和辐照剂量、更复杂的腐蚀环境和交变载荷，使得传统的核用结构材料已无法满足要求[4~6].因此，亟待开发出一种低活化、耐高温和抗辐照肿胀的新一代核用结构材料. ...
Development of next generation tempered and ODS reduced activation ferritic/martensitic steels for fusion energy applications
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2017
... 氧化物弥散强化(oxide dispersion strengthened，ODS)钢具有亚微米级晶粒尺寸和弥散分布的纳米氧化物.一方面，热力学稳定的纳米氧化物阻碍位错运动和晶界迁移，显著提高了材料的高温蠕变性能和微观组织稳定性[7,8].另一方面，纳米氧化物与基体之间的大量界面，可以作为自间隙原子和空位的复合位点，以及辐照He泡的捕获“陷阱”，降低了辐照累积损伤，使材料表现出优异的抗辐照肿胀性能[9,10].因此，ODS钢被认为是第四代核能系统包壳管和核聚变堆包层结构最具潜力的候选材料之一[11,12]. ...
Stability of a model Fe-14Cr nanostructured ferritic alloy after long-term thermal creep
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2019
... 氧化物弥散强化(oxide dispersion strengthened，ODS)钢具有亚微米级晶粒尺寸和弥散分布的纳米氧化物.一方面，热力学稳定的纳米氧化物阻碍位错运动和晶界迁移，显著提高了材料的高温蠕变性能和微观组织稳定性[7,8].另一方面，纳米氧化物与基体之间的大量界面，可以作为自间隙原子和空位的复合位点，以及辐照He泡的捕获“陷阱”，降低了辐照累积损伤，使材料表现出优异的抗辐照肿胀性能[9,10].因此，ODS钢被认为是第四代核能系统包壳管和核聚变堆包层结构最具潜力的候选材料之一[11,12]. ...
Characterization of polyhedral nano-oxides and helium bubbles in an annealed nanostructured ferritic alloy
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2020
... 氧化物弥散强化(oxide dispersion strengthened，ODS)钢具有亚微米级晶粒尺寸和弥散分布的纳米氧化物.一方面，热力学稳定的纳米氧化物阻碍位错运动和晶界迁移，显著提高了材料的高温蠕变性能和微观组织稳定性[7,8].另一方面，纳米氧化物与基体之间的大量界面，可以作为自间隙原子和空位的复合位点，以及辐照He泡的捕获“陷阱”，降低了辐照累积损伤，使材料表现出优异的抗辐照肿胀性能[9,10].因此，ODS钢被认为是第四代核能系统包壳管和核聚变堆包层结构最具潜力的候选材料之一[11,12]. ...
... ODS钢优异的力学性能和抗辐照肿胀性能源于基体内弥散分布的纳米氧化物，因此纳米氧化物在高温时效过程中的热稳定性至关重要.由图5可知，9Cr ODS钢在700℃时效不同时间后，纳米氧化物仍然细小弥散分布于基体中.为研究时效对纳米氧化物的影响，分别进行纳米氧化物平均尺寸和数密度的定量统计分析.图9为9Cr ODS钢在700℃时效不同时间后纳米氧化物平均尺寸和数密度的变化.由图可知，在时效初期(≤ 200 h)，纳米氧化物的平均尺寸由初始态的3.76 nm增加至时效200 h后的4.03 nm，增长率为7.2%；而数密度由初始态的2.88 × 1023 m-3降至时效200 h后的2.68 × 1023 m-3，下降率为7.0%.在时效中期(200和1000 h)，纳米氧化物缓慢长大.在时效后期(> 1000 h)，纳米氧化物趋于稳定，其平均尺寸和数密度分别维持在4.50 nm和2.1 × 1023 m-3，与初始态相比，平均尺寸的增长率为19.7%，数密度的下降率为27.1%.有研究[9,28]表明，ODS钢中纳米氧化物数密度在1023 m-3以上，才能表现出优异的抗辐照肿胀性能和力学性能.因此，在本工作中，700℃长时时效后，9Cr ODS钢仍能维持优异的力学性能得益于高稳定性的纳米氧化物颗粒. ...
Recent progress in developing and qualifying nanostructured ferritic alloys for advanced fission and fusion applications
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2014
... 氧化物弥散强化(oxide dispersion strengthened，ODS)钢具有亚微米级晶粒尺寸和弥散分布的纳米氧化物.一方面，热力学稳定的纳米氧化物阻碍位错运动和晶界迁移，显著提高了材料的高温蠕变性能和微观组织稳定性[7,8].另一方面，纳米氧化物与基体之间的大量界面，可以作为自间隙原子和空位的复合位点，以及辐照He泡的捕获“陷阱”，降低了辐照累积损伤，使材料表现出优异的抗辐照肿胀性能[9,10].因此，ODS钢被认为是第四代核能系统包壳管和核聚变堆包层结构最具潜力的候选材料之一[11,12]. ...
Structural materials for next generation nuclear systems: challenges and the path forward
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2015
... 氧化物弥散强化(oxide dispersion strengthened，ODS)钢具有亚微米级晶粒尺寸和弥散分布的纳米氧化物.一方面，热力学稳定的纳米氧化物阻碍位错运动和晶界迁移，显著提高了材料的高温蠕变性能和微观组织稳定性[7,8].另一方面，纳米氧化物与基体之间的大量界面，可以作为自间隙原子和空位的复合位点，以及辐照He泡的捕获“陷阱”，降低了辐照累积损伤，使材料表现出优异的抗辐照肿胀性能[9,10].因此，ODS钢被认为是第四代核能系统包壳管和核聚变堆包层结构最具潜力的候选材料之一[11,12]. ...
Oxide dispersion-strengthened/ferrite-martensite steels as core materials for Generation IV nuclear reactors
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2017
... 氧化物弥散强化(oxide dispersion strengthened，ODS)钢具有亚微米级晶粒尺寸和弥散分布的纳米氧化物.一方面，热力学稳定的纳米氧化物阻碍位错运动和晶界迁移，显著提高了材料的高温蠕变性能和微观组织稳定性[7,8].另一方面，纳米氧化物与基体之间的大量界面，可以作为自间隙原子和空位的复合位点，以及辐照He泡的捕获“陷阱”，降低了辐照累积损伤，使材料表现出优异的抗辐照肿胀性能[9,10].因此，ODS钢被认为是第四代核能系统包壳管和核聚变堆包层结构最具潜力的候选材料之一[11,12]. ...
Effect of ageing treatment at 650oC on microstructure and properties of 9Cr-ODS steel
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2020
... 在高温和强辐照剂量的恶劣服役环境中，ODS钢微观组织的热稳定性对于减缓材料性能衰退和延长服役时间至关重要.有研究结果[13]表明，以Y2O3为主要强化相的9Cr ODS钢在650℃时效4000 h后，Y2O3平均尺寸增加了1倍，达到了微米级，碳化物Cr23C6沿晶析出，并逐渐聚集长大呈球形，Laves相W2C也快速析出并粗化.而以Y-Ti-O纳米氧化物为主要强化相的9Cr ODS钢在700℃时效2005 h后，由于纳米氧化物的不均匀性和杂质Al原子的存在，部分晶粒出现了长大现象，且部分Y-Ti-O纳米氧化物沿晶粗化并转变为尺寸约50 nm的Y-Ti-Al-O[14].在700℃时效过程中，16Cr ODS钢微观组织表现出较好的热稳定性，但基体中可观察到TiO2，且含量随着时效时间的延长而提高[15].在750℃时效10000 h后，由于纳米氧化物的钉扎作用，14Cr ODS钢的晶粒尺寸保持相对稳定，但在晶界偏聚的大尺寸析出相(约25 nm)和无位错晶粒数量显著增加，使得拉伸强度和延伸率都出现了下降[16].在800℃时效4320 h后，ODS-Eurofer钢未发现纳米氧化物的明显粗化[17]，但在1350℃短时时效处理后，纳米氧化物显著粗化[18,19].MA957钢在低于900℃时效32400 h后，微观结构和纳米氧化物保持稳定，拉伸强度也未出现衰减.但当时效温度提高至1000℃，纳米氧化物尺寸显著增加，拉伸强度下降[20].在上述的研究结果中，由于ODS钢化学成分、微观组织和纳米氧化物的差异，其热稳定性存在明显的差别.众所周知，纳米氧化物数密度是影响ODS钢性能的最关键因素，而ODS钢中纳米氧化物主要由其化学成分和制备工艺所决定.通常，具有优异性能的ODS钢含有弥散分布的纳米氧化物，其平均尺寸小于10 nm，数密度高于1023 m-3 [21,22].当前不同微观组织和纳米氧化物的多种体系ODS钢正在开发和研究中，关于热时效对其微观组织、纳米氧化物和力学性能的影响尚未完全明确.因此，开展具有理想纳米氧化物的ODS钢热时效研究，探究微观组织和力学性能的演变机制，将进一步阐明热时效对微观组织和力学性能的影响. ...
650℃时效对9Cr-ODS钢显微组织和性能的影响
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2020
... 在高温和强辐照剂量的恶劣服役环境中，ODS钢微观组织的热稳定性对于减缓材料性能衰退和延长服役时间至关重要.有研究结果[13]表明，以Y2O3为主要强化相的9Cr ODS钢在650℃时效4000 h后，Y2O3平均尺寸增加了1倍，达到了微米级，碳化物Cr23C6沿晶析出，并逐渐聚集长大呈球形，Laves相W2C也快速析出并粗化.而以Y-Ti-O纳米氧化物为主要强化相的9Cr ODS钢在700℃时效2005 h后，由于纳米氧化物的不均匀性和杂质Al原子的存在，部分晶粒出现了长大现象，且部分Y-Ti-O纳米氧化物沿晶粗化并转变为尺寸约50 nm的Y-Ti-Al-O[14].在700℃时效过程中，16Cr ODS钢微观组织表现出较好的热稳定性，但基体中可观察到TiO2，且含量随着时效时间的延长而提高[15].在750℃时效10000 h后，由于纳米氧化物的钉扎作用，14Cr ODS钢的晶粒尺寸保持相对稳定，但在晶界偏聚的大尺寸析出相(约25 nm)和无位错晶粒数量显著增加，使得拉伸强度和延伸率都出现了下降[16].在800℃时效4320 h后，ODS-Eurofer钢未发现纳米氧化物的明显粗化[17]，但在1350℃短时时效处理后，纳米氧化物显著粗化[18,19].MA957钢在低于900℃时效32400 h后，微观结构和纳米氧化物保持稳定，拉伸强度也未出现衰减.但当时效温度提高至1000℃，纳米氧化物尺寸显著增加，拉伸强度下降[20].在上述的研究结果中，由于ODS钢化学成分、微观组织和纳米氧化物的差异，其热稳定性存在明显的差别.众所周知，纳米氧化物数密度是影响ODS钢性能的最关键因素，而ODS钢中纳米氧化物主要由其化学成分和制备工艺所决定.通常，具有优异性能的ODS钢含有弥散分布的纳米氧化物，其平均尺寸小于10 nm，数密度高于1023 m-3 [21,22].当前不同微观组织和纳米氧化物的多种体系ODS钢正在开发和研究中，关于热时效对其微观组织、纳米氧化物和力学性能的影响尚未完全明确.因此，开展具有理想纳米氧化物的ODS钢热时效研究，探究微观组织和力学性能的演变机制，将进一步阐明热时效对微观组织和力学性能的影响. ...
The effect of thermal-aging on the microstructure and mechanical properties of 9Cr ferritic/martensitic ODS alloy
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2019
... 在高温和强辐照剂量的恶劣服役环境中，ODS钢微观组织的热稳定性对于减缓材料性能衰退和延长服役时间至关重要.有研究结果[13]表明，以Y2O3为主要强化相的9Cr ODS钢在650℃时效4000 h后，Y2O3平均尺寸增加了1倍，达到了微米级，碳化物Cr23C6沿晶析出，并逐渐聚集长大呈球形，Laves相W2C也快速析出并粗化.而以Y-Ti-O纳米氧化物为主要强化相的9Cr ODS钢在700℃时效2005 h后，由于纳米氧化物的不均匀性和杂质Al原子的存在，部分晶粒出现了长大现象，且部分Y-Ti-O纳米氧化物沿晶粗化并转变为尺寸约50 nm的Y-Ti-Al-O[14].在700℃时效过程中，16Cr ODS钢微观组织表现出较好的热稳定性，但基体中可观察到TiO2，且含量随着时效时间的延长而提高[15].在750℃时效10000 h后，由于纳米氧化物的钉扎作用，14Cr ODS钢的晶粒尺寸保持相对稳定，但在晶界偏聚的大尺寸析出相(约25 nm)和无位错晶粒数量显著增加，使得拉伸强度和延伸率都出现了下降[16].在800℃时效4320 h后，ODS-Eurofer钢未发现纳米氧化物的明显粗化[17]，但在1350℃短时时效处理后，纳米氧化物显著粗化[18,19].MA957钢在低于900℃时效32400 h后，微观结构和纳米氧化物保持稳定，拉伸强度也未出现衰减.但当时效温度提高至1000℃，纳米氧化物尺寸显著增加，拉伸强度下降[20].在上述的研究结果中，由于ODS钢化学成分、微观组织和纳米氧化物的差异，其热稳定性存在明显的差别.众所周知，纳米氧化物数密度是影响ODS钢性能的最关键因素，而ODS钢中纳米氧化物主要由其化学成分和制备工艺所决定.通常，具有优异性能的ODS钢含有弥散分布的纳米氧化物，其平均尺寸小于10 nm，数密度高于1023 m-3 [21,22].当前不同微观组织和纳米氧化物的多种体系ODS钢正在开发和研究中，关于热时效对其微观组织、纳米氧化物和力学性能的影响尚未完全明确.因此，开展具有理想纳米氧化物的ODS钢热时效研究，探究微观组织和力学性能的演变机制，将进一步阐明热时效对微观组织和力学性能的影响. ...
... 材料在时效过程中的力学性能变化是微观组织演变的重要体现.初始态的9Cr ODS钢具有较高的拉伸强度.而在700℃时效初始阶段(20 h)，由于基体中固溶的C与Cr形成M23C6[27,29]，使得C的固溶强化作用降低，以及大量沿晶界呈条带状析出的M23C6弱化了晶界强度(图1a和2a)，因此，拉伸强度降低，延伸率提高.在长时时效过程中，ODS钢与传统耐热钢中的M23C6都会随着时效时间的延长而发生粗化，但并未观察到纳米氧化物对其粗化的影响[14,26].在时效后期，M23C6出现了明显的粗化现象(图3)，且纳米氧化物的平均尺寸增加，数密度降低，但纳米氧化物钉扎作用仍然显著[30,31]，且基体中不断增殖的位错对材料性能的贡献，最终使得材料的拉伸强度并未出现衰减.通常，传统耐热钢在长时时效过程中，会发生明显的位错运动和湮灭，导致马氏体板条界的迁移和亚晶的形成[32,33].但ODS钢与传统耐热钢不同，由于纳米氧化物对位错运动的钉扎作用，在700℃时效过程中位错难以在短时间内发生回复或湮灭[33]，甚至在更高时效温度1300℃下，也不能发生完全的位错回复[34].相比之下，由于没有纳米氧化物的钉扎作用，传统耐热钢的有效晶粒尺寸随着时效时间的延长而增加，在700℃长时时效后，其力学性能出现下降[27,32]. ...
Long-term thermal-aging stability of a 16Cr-oxide dispersion strengthened ferritic steel at 973 K
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2016
... 在高温和强辐照剂量的恶劣服役环境中，ODS钢微观组织的热稳定性对于减缓材料性能衰退和延长服役时间至关重要.有研究结果[13]表明，以Y2O3为主要强化相的9Cr ODS钢在650℃时效4000 h后，Y2O3平均尺寸增加了1倍，达到了微米级，碳化物Cr23C6沿晶析出，并逐渐聚集长大呈球形，Laves相W2C也快速析出并粗化.而以Y-Ti-O纳米氧化物为主要强化相的9Cr ODS钢在700℃时效2005 h后，由于纳米氧化物的不均匀性和杂质Al原子的存在，部分晶粒出现了长大现象，且部分Y-Ti-O纳米氧化物沿晶粗化并转变为尺寸约50 nm的Y-Ti-Al-O[14].在700℃时效过程中，16Cr ODS钢微观组织表现出较好的热稳定性，但基体中可观察到TiO2，且含量随着时效时间的延长而提高[15].在750℃时效10000 h后，由于纳米氧化物的钉扎作用，14Cr ODS钢的晶粒尺寸保持相对稳定，但在晶界偏聚的大尺寸析出相(约25 nm)和无位错晶粒数量显著增加，使得拉伸强度和延伸率都出现了下降[16].在800℃时效4320 h后，ODS-Eurofer钢未发现纳米氧化物的明显粗化[17]，但在1350℃短时时效处理后，纳米氧化物显著粗化[18,19].MA957钢在低于900℃时效32400 h后，微观结构和纳米氧化物保持稳定，拉伸强度也未出现衰减.但当时效温度提高至1000℃，纳米氧化物尺寸显著增加，拉伸强度下降[20].在上述的研究结果中，由于ODS钢化学成分、微观组织和纳米氧化物的差异，其热稳定性存在明显的差别.众所周知，纳米氧化物数密度是影响ODS钢性能的最关键因素，而ODS钢中纳米氧化物主要由其化学成分和制备工艺所决定.通常，具有优异性能的ODS钢含有弥散分布的纳米氧化物，其平均尺寸小于10 nm，数密度高于1023 m-3 [21,22].当前不同微观组织和纳米氧化物的多种体系ODS钢正在开发和研究中，关于热时效对其微观组织、纳米氧化物和力学性能的影响尚未完全明确.因此，开展具有理想纳米氧化物的ODS钢热时效研究，探究微观组织和力学性能的演变机制，将进一步阐明热时效对微观组织和力学性能的影响. ...
Mechanical properties and thermal stability of nanostructured ODS RAF steels
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2013
... 在高温和强辐照剂量的恶劣服役环境中，ODS钢微观组织的热稳定性对于减缓材料性能衰退和延长服役时间至关重要.有研究结果[13]表明，以Y2O3为主要强化相的9Cr ODS钢在650℃时效4000 h后，Y2O3平均尺寸增加了1倍，达到了微米级，碳化物Cr23C6沿晶析出，并逐渐聚集长大呈球形，Laves相W2C也快速析出并粗化.而以Y-Ti-O纳米氧化物为主要强化相的9Cr ODS钢在700℃时效2005 h后，由于纳米氧化物的不均匀性和杂质Al原子的存在，部分晶粒出现了长大现象，且部分Y-Ti-O纳米氧化物沿晶粗化并转变为尺寸约50 nm的Y-Ti-Al-O[14].在700℃时效过程中，16Cr ODS钢微观组织表现出较好的热稳定性，但基体中可观察到TiO2，且含量随着时效时间的延长而提高[15].在750℃时效10000 h后，由于纳米氧化物的钉扎作用，14Cr ODS钢的晶粒尺寸保持相对稳定，但在晶界偏聚的大尺寸析出相(约25 nm)和无位错晶粒数量显著增加，使得拉伸强度和延伸率都出现了下降[16].在800℃时效4320 h后，ODS-Eurofer钢未发现纳米氧化物的明显粗化[17]，但在1350℃短时时效处理后，纳米氧化物显著粗化[18,19].MA957钢在低于900℃时效32400 h后，微观结构和纳米氧化物保持稳定，拉伸强度也未出现衰减.但当时效温度提高至1000℃，纳米氧化物尺寸显著增加，拉伸强度下降[20].在上述的研究结果中，由于ODS钢化学成分、微观组织和纳米氧化物的差异，其热稳定性存在明显的差别.众所周知，纳米氧化物数密度是影响ODS钢性能的最关键因素，而ODS钢中纳米氧化物主要由其化学成分和制备工艺所决定.通常，具有优异性能的ODS钢含有弥散分布的纳米氧化物，其平均尺寸小于10 nm，数密度高于1023 m-3 [21,22].当前不同微观组织和纳米氧化物的多种体系ODS钢正在开发和研究中，关于热时效对其微观组织、纳米氧化物和力学性能的影响尚未完全明确.因此，开展具有理想纳米氧化物的ODS钢热时效研究，探究微观组织和力学性能的演变机制，将进一步阐明热时效对微观组织和力学性能的影响. ...
Long-term thermal stability of nanoclusters in ODS-Eurofer steel: An atom probe tomography study
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2017
... 在高温和强辐照剂量的恶劣服役环境中，ODS钢微观组织的热稳定性对于减缓材料性能衰退和延长服役时间至关重要.有研究结果[13]表明，以Y2O3为主要强化相的9Cr ODS钢在650℃时效4000 h后，Y2O3平均尺寸增加了1倍，达到了微米级，碳化物Cr23C6沿晶析出，并逐渐聚集长大呈球形，Laves相W2C也快速析出并粗化.而以Y-Ti-O纳米氧化物为主要强化相的9Cr ODS钢在700℃时效2005 h后，由于纳米氧化物的不均匀性和杂质Al原子的存在，部分晶粒出现了长大现象，且部分Y-Ti-O纳米氧化物沿晶粗化并转变为尺寸约50 nm的Y-Ti-Al-O[14].在700℃时效过程中，16Cr ODS钢微观组织表现出较好的热稳定性，但基体中可观察到TiO2，且含量随着时效时间的延长而提高[15].在750℃时效10000 h后，由于纳米氧化物的钉扎作用，14Cr ODS钢的晶粒尺寸保持相对稳定，但在晶界偏聚的大尺寸析出相(约25 nm)和无位错晶粒数量显著增加，使得拉伸强度和延伸率都出现了下降[16].在800℃时效4320 h后，ODS-Eurofer钢未发现纳米氧化物的明显粗化[17]，但在1350℃短时时效处理后，纳米氧化物显著粗化[18,19].MA957钢在低于900℃时效32400 h后，微观结构和纳米氧化物保持稳定，拉伸强度也未出现衰减.但当时效温度提高至1000℃，纳米氧化物尺寸显著增加，拉伸强度下降[20].在上述的研究结果中，由于ODS钢化学成分、微观组织和纳米氧化物的差异，其热稳定性存在明显的差别.众所周知，纳米氧化物数密度是影响ODS钢性能的最关键因素，而ODS钢中纳米氧化物主要由其化学成分和制备工艺所决定.通常，具有优异性能的ODS钢含有弥散分布的纳米氧化物，其平均尺寸小于10 nm，数密度高于1023 m-3 [21,22].当前不同微观组织和纳米氧化物的多种体系ODS钢正在开发和研究中，关于热时效对其微观组织、纳米氧化物和力学性能的影响尚未完全明确.因此，开展具有理想纳米氧化物的ODS钢热时效研究，探究微观组织和力学性能的演变机制，将进一步阐明热时效对微观组织和力学性能的影响. ...
Short communication on “Coarsening of Y-rich oxide particles in 9%Cr-ODS Eurofer steel annealed at 1350oC”
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2017
... 在高温和强辐照剂量的恶劣服役环境中，ODS钢微观组织的热稳定性对于减缓材料性能衰退和延长服役时间至关重要.有研究结果[13]表明，以Y2O3为主要强化相的9Cr ODS钢在650℃时效4000 h后，Y2O3平均尺寸增加了1倍，达到了微米级，碳化物Cr23C6沿晶析出，并逐渐聚集长大呈球形，Laves相W2C也快速析出并粗化.而以Y-Ti-O纳米氧化物为主要强化相的9Cr ODS钢在700℃时效2005 h后，由于纳米氧化物的不均匀性和杂质Al原子的存在，部分晶粒出现了长大现象，且部分Y-Ti-O纳米氧化物沿晶粗化并转变为尺寸约50 nm的Y-Ti-Al-O[14].在700℃时效过程中，16Cr ODS钢微观组织表现出较好的热稳定性，但基体中可观察到TiO2，且含量随着时效时间的延长而提高[15].在750℃时效10000 h后，由于纳米氧化物的钉扎作用，14Cr ODS钢的晶粒尺寸保持相对稳定，但在晶界偏聚的大尺寸析出相(约25 nm)和无位错晶粒数量显著增加，使得拉伸强度和延伸率都出现了下降[16].在800℃时效4320 h后，ODS-Eurofer钢未发现纳米氧化物的明显粗化[17]，但在1350℃短时时效处理后，纳米氧化物显著粗化[18,19].MA957钢在低于900℃时效32400 h后，微观结构和纳米氧化物保持稳定，拉伸强度也未出现衰减.但当时效温度提高至1000℃，纳米氧化物尺寸显著增加，拉伸强度下降[20].在上述的研究结果中，由于ODS钢化学成分、微观组织和纳米氧化物的差异，其热稳定性存在明显的差别.众所周知，纳米氧化物数密度是影响ODS钢性能的最关键因素，而ODS钢中纳米氧化物主要由其化学成分和制备工艺所决定.通常，具有优异性能的ODS钢含有弥散分布的纳米氧化物，其平均尺寸小于10 nm，数密度高于1023 m-3 [21,22].当前不同微观组织和纳米氧化物的多种体系ODS钢正在开发和研究中，关于热时效对其微观组织、纳米氧化物和力学性能的影响尚未完全明确.因此，开展具有理想纳米氧化物的ODS钢热时效研究，探究微观组织和力学性能的演变机制，将进一步阐明热时效对微观组织和力学性能的影响. ...
Annealing effects on microstructure and coercive field of ferritic-martensitic ODS Eurofer steel
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2011
... 在高温和强辐照剂量的恶劣服役环境中，ODS钢微观组织的热稳定性对于减缓材料性能衰退和延长服役时间至关重要.有研究结果[13]表明，以Y2O3为主要强化相的9Cr ODS钢在650℃时效4000 h后，Y2O3平均尺寸增加了1倍，达到了微米级，碳化物Cr23C6沿晶析出，并逐渐聚集长大呈球形，Laves相W2C也快速析出并粗化.而以Y-Ti-O纳米氧化物为主要强化相的9Cr ODS钢在700℃时效2005 h后，由于纳米氧化物的不均匀性和杂质Al原子的存在，部分晶粒出现了长大现象，且部分Y-Ti-O纳米氧化物沿晶粗化并转变为尺寸约50 nm的Y-Ti-Al-O[14].在700℃时效过程中，16Cr ODS钢微观组织表现出较好的热稳定性，但基体中可观察到TiO2，且含量随着时效时间的延长而提高[15].在750℃时效10000 h后，由于纳米氧化物的钉扎作用，14Cr ODS钢的晶粒尺寸保持相对稳定，但在晶界偏聚的大尺寸析出相(约25 nm)和无位错晶粒数量显著增加，使得拉伸强度和延伸率都出现了下降[16].在800℃时效4320 h后，ODS-Eurofer钢未发现纳米氧化物的明显粗化[17]，但在1350℃短时时效处理后，纳米氧化物显著粗化[18,19].MA957钢在低于900℃时效32400 h后，微观结构和纳米氧化物保持稳定，拉伸强度也未出现衰减.但当时效温度提高至1000℃，纳米氧化物尺寸显著增加，拉伸强度下降[20].在上述的研究结果中，由于ODS钢化学成分、微观组织和纳米氧化物的差异，其热稳定性存在明显的差别.众所周知，纳米氧化物数密度是影响ODS钢性能的最关键因素，而ODS钢中纳米氧化物主要由其化学成分和制备工艺所决定.通常，具有优异性能的ODS钢含有弥散分布的纳米氧化物，其平均尺寸小于10 nm，数密度高于1023 m-3 [21,22].当前不同微观组织和纳米氧化物的多种体系ODS钢正在开发和研究中，关于热时效对其微观组织、纳米氧化物和力学性能的影响尚未完全明确.因此，开展具有理想纳米氧化物的ODS钢热时效研究，探究微观组织和力学性能的演变机制，将进一步阐明热时效对微观组织和力学性能的影响. ...
On the remarkable thermal stability of nanostructured ferritic alloys
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2014
... 在高温和强辐照剂量的恶劣服役环境中，ODS钢微观组织的热稳定性对于减缓材料性能衰退和延长服役时间至关重要.有研究结果[13]表明，以Y2O3为主要强化相的9Cr ODS钢在650℃时效4000 h后，Y2O3平均尺寸增加了1倍，达到了微米级，碳化物Cr23C6沿晶析出，并逐渐聚集长大呈球形，Laves相W2C也快速析出并粗化.而以Y-Ti-O纳米氧化物为主要强化相的9Cr ODS钢在700℃时效2005 h后，由于纳米氧化物的不均匀性和杂质Al原子的存在，部分晶粒出现了长大现象，且部分Y-Ti-O纳米氧化物沿晶粗化并转变为尺寸约50 nm的Y-Ti-Al-O[14].在700℃时效过程中，16Cr ODS钢微观组织表现出较好的热稳定性，但基体中可观察到TiO2，且含量随着时效时间的延长而提高[15].在750℃时效10000 h后，由于纳米氧化物的钉扎作用，14Cr ODS钢的晶粒尺寸保持相对稳定，但在晶界偏聚的大尺寸析出相(约25 nm)和无位错晶粒数量显著增加，使得拉伸强度和延伸率都出现了下降[16].在800℃时效4320 h后，ODS-Eurofer钢未发现纳米氧化物的明显粗化[17]，但在1350℃短时时效处理后，纳米氧化物显著粗化[18,19].MA957钢在低于900℃时效32400 h后，微观结构和纳米氧化物保持稳定，拉伸强度也未出现衰减.但当时效温度提高至1000℃，纳米氧化物尺寸显著增加，拉伸强度下降[20].在上述的研究结果中，由于ODS钢化学成分、微观组织和纳米氧化物的差异，其热稳定性存在明显的差别.众所周知，纳米氧化物数密度是影响ODS钢性能的最关键因素，而ODS钢中纳米氧化物主要由其化学成分和制备工艺所决定.通常，具有优异性能的ODS钢含有弥散分布的纳米氧化物，其平均尺寸小于10 nm，数密度高于1023 m-3 [21,22].当前不同微观组织和纳米氧化物的多种体系ODS钢正在开发和研究中，关于热时效对其微观组织、纳米氧化物和力学性能的影响尚未完全明确.因此，开展具有理想纳米氧化物的ODS钢热时效研究，探究微观组织和力学性能的演变机制，将进一步阐明热时效对微观组织和力学性能的影响. ...
Designing radiation resistance in materials for fusion energy
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2014
... 在高温和强辐照剂量的恶劣服役环境中，ODS钢微观组织的热稳定性对于减缓材料性能衰退和延长服役时间至关重要.有研究结果[13]表明，以Y2O3为主要强化相的9Cr ODS钢在650℃时效4000 h后，Y2O3平均尺寸增加了1倍，达到了微米级，碳化物Cr23C6沿晶析出，并逐渐聚集长大呈球形，Laves相W2C也快速析出并粗化.而以Y-Ti-O纳米氧化物为主要强化相的9Cr ODS钢在700℃时效2005 h后，由于纳米氧化物的不均匀性和杂质Al原子的存在，部分晶粒出现了长大现象，且部分Y-Ti-O纳米氧化物沿晶粗化并转变为尺寸约50 nm的Y-Ti-Al-O[14].在700℃时效过程中，16Cr ODS钢微观组织表现出较好的热稳定性，但基体中可观察到TiO2，且含量随着时效时间的延长而提高[15].在750℃时效10000 h后，由于纳米氧化物的钉扎作用，14Cr ODS钢的晶粒尺寸保持相对稳定，但在晶界偏聚的大尺寸析出相(约25 nm)和无位错晶粒数量显著增加，使得拉伸强度和延伸率都出现了下降[16].在800℃时效4320 h后，ODS-Eurofer钢未发现纳米氧化物的明显粗化[17]，但在1350℃短时时效处理后，纳米氧化物显著粗化[18,19].MA957钢在低于900℃时效32400 h后，微观结构和纳米氧化物保持稳定，拉伸强度也未出现衰减.但当时效温度提高至1000℃，纳米氧化物尺寸显著增加，拉伸强度下降[20].在上述的研究结果中，由于ODS钢化学成分、微观组织和纳米氧化物的差异，其热稳定性存在明显的差别.众所周知，纳米氧化物数密度是影响ODS钢性能的最关键因素，而ODS钢中纳米氧化物主要由其化学成分和制备工艺所决定.通常，具有优异性能的ODS钢含有弥散分布的纳米氧化物，其平均尺寸小于10 nm，数密度高于1023 m-3 [21,22].当前不同微观组织和纳米氧化物的多种体系ODS钢正在开发和研究中，关于热时效对其微观组织、纳米氧化物和力学性能的影响尚未完全明确.因此，开展具有理想纳米氧化物的ODS钢热时效研究，探究微观组织和力学性能的演变机制，将进一步阐明热时效对微观组织和力学性能的影响. ...
Challenges in developing materials for fusion technology—Past, present and future
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2013
... 在高温和强辐照剂量的恶劣服役环境中，ODS钢微观组织的热稳定性对于减缓材料性能衰退和延长服役时间至关重要.有研究结果[13]表明，以Y2O3为主要强化相的9Cr ODS钢在650℃时效4000 h后，Y2O3平均尺寸增加了1倍，达到了微米级，碳化物Cr23C6沿晶析出，并逐渐聚集长大呈球形，Laves相W2C也快速析出并粗化.而以Y-Ti-O纳米氧化物为主要强化相的9Cr ODS钢在700℃时效2005 h后，由于纳米氧化物的不均匀性和杂质Al原子的存在，部分晶粒出现了长大现象，且部分Y-Ti-O纳米氧化物沿晶粗化并转变为尺寸约50 nm的Y-Ti-Al-O[14].在700℃时效过程中，16Cr ODS钢微观组织表现出较好的热稳定性，但基体中可观察到TiO2，且含量随着时效时间的延长而提高[15].在750℃时效10000 h后，由于纳米氧化物的钉扎作用，14Cr ODS钢的晶粒尺寸保持相对稳定，但在晶界偏聚的大尺寸析出相(约25 nm)和无位错晶粒数量显著增加，使得拉伸强度和延伸率都出现了下降[16].在800℃时效4320 h后，ODS-Eurofer钢未发现纳米氧化物的明显粗化[17]，但在1350℃短时时效处理后，纳米氧化物显著粗化[18,19].MA957钢在低于900℃时效32400 h后，微观结构和纳米氧化物保持稳定，拉伸强度也未出现衰减.但当时效温度提高至1000℃，纳米氧化物尺寸显著增加，拉伸强度下降[20].在上述的研究结果中，由于ODS钢化学成分、微观组织和纳米氧化物的差异，其热稳定性存在明显的差别.众所周知，纳米氧化物数密度是影响ODS钢性能的最关键因素，而ODS钢中纳米氧化物主要由其化学成分和制备工艺所决定.通常，具有优异性能的ODS钢含有弥散分布的纳米氧化物，其平均尺寸小于10 nm，数密度高于1023 m-3 [21,22].当前不同微观组织和纳米氧化物的多种体系ODS钢正在开发和研究中，关于热时效对其微观组织、纳米氧化物和力学性能的影响尚未完全明确.因此，开展具有理想纳米氧化物的ODS钢热时效研究，探究微观组织和力学性能的演变机制，将进一步阐明热时效对微观组织和力学性能的影响. ...
Microstructural stability of a 9Cr oxide dispersion strengthened alloy under thermal aging at high temperatures
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2023
... 9Cr ODS钢是一种马氏体和铁素体组织，具有较低的韧脆转变温度和较好的热加工性能，典型的服役温度在600~650℃以上.在作者[23]前期工作中，9Cr ODS钢在1000℃时效500 h后表现出优异的微观组织稳定性，纳米氧化物尺寸维持在4.3 nm，数密度高于1023 m-3.在此基础上，本工作将时效温度设定为某型反应堆预期最高的运行服役温度700℃.通过对不同时效时间的样品进行微观组织观察和力学性能测试，揭示微观组织的演变机制，并确定微观组织与力学性能的对应关系，以期为9Cr ODS钢结构材料在核电中的应用提供指导. ...
... 图1为9Cr ODS钢热等静压后的初始态显微组织及选区电子衍射(SAED)花样.如图1a所示，9Cr ODS钢主要由亚微米甚至纳米尺寸的晶粒组成，少部分的晶粒尺寸达5 μm以上，这是ODS钢典型的混晶组织.图1b为9Cr ODS钢的低倍TEM像.从图中可知，晶粒内部几乎无位错和大尺寸的析出相，大量链状分布的M23C6偏聚于晶界处，同时含有少量的MX相.通过对M23C6颗粒进行SAED分析(图1c)可知，其属于立方晶系，相应的晶体学参数为：a = 1.066 nm，α = 90° (其中，a为晶格常数，α为轴间夹角)[24].图1d为9Cr ODS钢的高倍TEM像，从图中可以清晰地观察到基体中弥散分布的纳米氧化物，经统计纳米氧化物的平均尺寸约为3.76 nm，数密度约为2.88 × 1023 m-3 [23]. ...
Atom distributions in tau-carbide phases: Fe and Cr distributions in (Cr23 - x Fe x )C6 with x = 0, 0.74, 1.70, 4.13 and 7.36
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1987
... 图1为9Cr ODS钢热等静压后的初始态显微组织及选区电子衍射(SAED)花样.如图1a所示，9Cr ODS钢主要由亚微米甚至纳米尺寸的晶粒组成，少部分的晶粒尺寸达5 μm以上，这是ODS钢典型的混晶组织.图1b为9Cr ODS钢的低倍TEM像.从图中可知，晶粒内部几乎无位错和大尺寸的析出相，大量链状分布的M23C6偏聚于晶界处，同时含有少量的MX相.通过对M23C6颗粒进行SAED分析(图1c)可知，其属于立方晶系，相应的晶体学参数为：a = 1.066 nm，α = 90° (其中，a为晶格常数，α为轴间夹角)[24].图1d为9Cr ODS钢的高倍TEM像，从图中可以清晰地观察到基体中弥散分布的纳米氧化物，经统计纳米氧化物的平均尺寸约为3.76 nm，数密度约为2.88 × 1023 m-3 [23]. ...
Die kristallstruktur einiger bin?rer carbide und nitride
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1925
... 为了进一步观察时效处理对微观组织的影响，分别对时效不同时间的样品进行TEM表征.图3a~e为9Cr ODS钢在700℃时效20~3000 h后的扫描(S) TEM像.可见，在时效20 h时，基体中微观组织未发生变化，晶粒内部几乎无位错和大尺寸的析出相，大量链状分布的纳米级M23C6偏聚于晶界处，同时存在一些尺寸为300~400 nm的MX相(图3a).当时效时间延长至200 h时，部分晶粒内部出现了大量的位错，沿晶界分布的M23C6略有粗化，部分颗粒尺寸达300 nm (图3b).当时效时间延长至1000 h时，由于M23C6在晶内和晶界处聚集长大，部分颗粒尺寸在500 nm以上，使得沿晶界偏聚的M23C6含量降低(图3c).进一步延长时效时间(2000 h)，沿晶界分布的M23C6显著降低，基体中出现了微米级的M23C6，晶粒内位错密度显著提高，在部分晶粒内出现了位错缠结(图3d).当时效时间达到3000 h时，在部分晶粒内出现了位错胞和回复亚晶(图3e).通过对不同时效时间后M23C6的统计可知(图3f)，M23C6的平均尺寸随时效时间的延长而增加.当时效时间为3000 h时，M23C6的平均尺寸是时效初期的5倍.值得注意的是，在时效过程中，晶粒尺寸未出现明显的长大，MX相的最大尺寸也维持在400~500 nm，未发生粗化.图4为9Cr ODS钢在700℃时效1000 h的STEM像、EDS面扫描图及颗粒A的SAED花样.由图4a可知，M23C6沿晶界呈散点状分布，部分M23C6发生粗化，50~500 nm的MX相分布于晶粒内和晶界.根据EDS面扫描图(图4b)可知，M23C6为富Cr的碳化物，MX为富Ti的碳化物.通过对颗粒A进行SAED分析(图4c)可知，MX相为立方晶系的TiC，相应的晶体学参数为：a = 0.46 nm，α = 90°[25]. ...
Coarsening behaviour of M23C6 carbides in creep-resistant steel exposed to high temperatures
2
2016
... 图8为9Cr ODS钢初始态及在700℃时效不同时间后的室温拉伸断口形貌.可见，9Cr ODS钢初始态断口中含有韧性断裂特征的韧窝和脆性断裂特征的解理面，随着时效时间的延长，断口解理面的面积占比逐渐降低，时效200 h后的拉伸断口由尺寸不一的韧窝组成(图8a~c).在时效1000 h的拉伸断口中，观察到了解理面，但延长时效时间至3000 h后，解理面消失，韧窝数量增加(图8d和e).此外，在时效3000 h的拉伸断口中，存在一些大且深的韧窝，在韧窝底部能够观察到大尺寸析出相(P1~P3) (图8f).采用SEM-EDS对这些析出相进行点分析，元素含量如表1所示.可见，析出相中富含元素Fe、Cr和C，为常见的M23C6[26,27]. ...
... 材料在时效过程中的力学性能变化是微观组织演变的重要体现.初始态的9Cr ODS钢具有较高的拉伸强度.而在700℃时效初始阶段(20 h)，由于基体中固溶的C与Cr形成M23C6[27,29]，使得C的固溶强化作用降低，以及大量沿晶界呈条带状析出的M23C6弱化了晶界强度(图1a和2a)，因此，拉伸强度降低，延伸率提高.在长时时效过程中，ODS钢与传统耐热钢中的M23C6都会随着时效时间的延长而发生粗化，但并未观察到纳米氧化物对其粗化的影响[14,26].在时效后期，M23C6出现了明显的粗化现象(图3)，且纳米氧化物的平均尺寸增加，数密度降低，但纳米氧化物钉扎作用仍然显著[30,31]，且基体中不断增殖的位错对材料性能的贡献，最终使得材料的拉伸强度并未出现衰减.通常，传统耐热钢在长时时效过程中，会发生明显的位错运动和湮灭，导致马氏体板条界的迁移和亚晶的形成[32,33].但ODS钢与传统耐热钢不同，由于纳米氧化物对位错运动的钉扎作用，在700℃时效过程中位错难以在短时间内发生回复或湮灭[33]，甚至在更高时效温度1300℃下，也不能发生完全的位错回复[34].相比之下，由于没有纳米氧化物的钉扎作用，传统耐热钢的有效晶粒尺寸随着时效时间的延长而增加，在700℃长时时效后，其力学性能出现下降[27,32]. ...
Evolution of crystallographic structure of M23C6 carbide under thermal aging of P91 steel
3
2019
... 图8为9Cr ODS钢初始态及在700℃时效不同时间后的室温拉伸断口形貌.可见，9Cr ODS钢初始态断口中含有韧性断裂特征的韧窝和脆性断裂特征的解理面，随着时效时间的延长，断口解理面的面积占比逐渐降低，时效200 h后的拉伸断口由尺寸不一的韧窝组成(图8a~c).在时效1000 h的拉伸断口中，观察到了解理面，但延长时效时间至3000 h后，解理面消失，韧窝数量增加(图8d和e).此外，在时效3000 h的拉伸断口中，存在一些大且深的韧窝，在韧窝底部能够观察到大尺寸析出相(P1~P3) (图8f).采用SEM-EDS对这些析出相进行点分析，元素含量如表1所示.可见，析出相中富含元素Fe、Cr和C，为常见的M23C6[26,27]. ...
... 材料在时效过程中的力学性能变化是微观组织演变的重要体现.初始态的9Cr ODS钢具有较高的拉伸强度.而在700℃时效初始阶段(20 h)，由于基体中固溶的C与Cr形成M23C6[27,29]，使得C的固溶强化作用降低，以及大量沿晶界呈条带状析出的M23C6弱化了晶界强度(图1a和2a)，因此，拉伸强度降低，延伸率提高.在长时时效过程中，ODS钢与传统耐热钢中的M23C6都会随着时效时间的延长而发生粗化，但并未观察到纳米氧化物对其粗化的影响[14,26].在时效后期，M23C6出现了明显的粗化现象(图3)，且纳米氧化物的平均尺寸增加，数密度降低，但纳米氧化物钉扎作用仍然显著[30,31]，且基体中不断增殖的位错对材料性能的贡献，最终使得材料的拉伸强度并未出现衰减.通常，传统耐热钢在长时时效过程中，会发生明显的位错运动和湮灭，导致马氏体板条界的迁移和亚晶的形成[32,33].但ODS钢与传统耐热钢不同，由于纳米氧化物对位错运动的钉扎作用，在700℃时效过程中位错难以在短时间内发生回复或湮灭[33]，甚至在更高时效温度1300℃下，也不能发生完全的位错回复[34].相比之下，由于没有纳米氧化物的钉扎作用，传统耐热钢的有效晶粒尺寸随着时效时间的延长而增加，在700℃长时时效后，其力学性能出现下降[27,32]. ...
... [27,32]. ...
Radiation resistance of oxide dispersion strengthened alloys: Perspectives from in situ observations and rate theory calculations
1
2018
... ODS钢优异的力学性能和抗辐照肿胀性能源于基体内弥散分布的纳米氧化物，因此纳米氧化物在高温时效过程中的热稳定性至关重要.由图5可知，9Cr ODS钢在700℃时效不同时间后，纳米氧化物仍然细小弥散分布于基体中.为研究时效对纳米氧化物的影响，分别进行纳米氧化物平均尺寸和数密度的定量统计分析.图9为9Cr ODS钢在700℃时效不同时间后纳米氧化物平均尺寸和数密度的变化.由图可知，在时效初期(≤ 200 h)，纳米氧化物的平均尺寸由初始态的3.76 nm增加至时效200 h后的4.03 nm，增长率为7.2%；而数密度由初始态的2.88 × 1023 m-3降至时效200 h后的2.68 × 1023 m-3，下降率为7.0%.在时效中期(200和1000 h)，纳米氧化物缓慢长大.在时效后期(> 1000 h)，纳米氧化物趋于稳定，其平均尺寸和数密度分别维持在4.50 nm和2.1 × 1023 m-3，与初始态相比，平均尺寸的增长率为19.7%，数密度的下降率为27.1%.有研究[9,28]表明，ODS钢中纳米氧化物数密度在1023 m-3以上，才能表现出优异的抗辐照肿胀性能和力学性能.因此，在本工作中，700℃长时时效后，9Cr ODS钢仍能维持优异的力学性能得益于高稳定性的纳米氧化物颗粒. ...
Stability of ferritic MA/ODS alloys at high temperatures
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2015
... 材料在时效过程中的力学性能变化是微观组织演变的重要体现.初始态的9Cr ODS钢具有较高的拉伸强度.而在700℃时效初始阶段(20 h)，由于基体中固溶的C与Cr形成M23C6[27,29]，使得C的固溶强化作用降低，以及大量沿晶界呈条带状析出的M23C6弱化了晶界强度(图1a和2a)，因此，拉伸强度降低，延伸率提高.在长时时效过程中，ODS钢与传统耐热钢中的M23C6都会随着时效时间的延长而发生粗化，但并未观察到纳米氧化物对其粗化的影响[14,26].在时效后期，M23C6出现了明显的粗化现象(图3)，且纳米氧化物的平均尺寸增加，数密度降低，但纳米氧化物钉扎作用仍然显著[30,31]，且基体中不断增殖的位错对材料性能的贡献，最终使得材料的拉伸强度并未出现衰减.通常，传统耐热钢在长时时效过程中，会发生明显的位错运动和湮灭，导致马氏体板条界的迁移和亚晶的形成[32,33].但ODS钢与传统耐热钢不同，由于纳米氧化物对位错运动的钉扎作用，在700℃时效过程中位错难以在短时间内发生回复或湮灭[33]，甚至在更高时效温度1300℃下，也不能发生完全的位错回复[34].相比之下，由于没有纳米氧化物的钉扎作用，传统耐热钢的有效晶粒尺寸随着时效时间的延长而增加，在700℃长时时效后，其力学性能出现下降[27,32]. ...
Microstructure, tensile properties and thermal stability of 14Cr-ODS steel
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2019
... 材料在时效过程中的力学性能变化是微观组织演变的重要体现.初始态的9Cr ODS钢具有较高的拉伸强度.而在700℃时效初始阶段(20 h)，由于基体中固溶的C与Cr形成M23C6[27,29]，使得C的固溶强化作用降低，以及大量沿晶界呈条带状析出的M23C6弱化了晶界强度(图1a和2a)，因此，拉伸强度降低，延伸率提高.在长时时效过程中，ODS钢与传统耐热钢中的M23C6都会随着时效时间的延长而发生粗化，但并未观察到纳米氧化物对其粗化的影响[14,26].在时效后期，M23C6出现了明显的粗化现象(图3)，且纳米氧化物的平均尺寸增加，数密度降低，但纳米氧化物钉扎作用仍然显著[30,31]，且基体中不断增殖的位错对材料性能的贡献，最终使得材料的拉伸强度并未出现衰减.通常，传统耐热钢在长时时效过程中，会发生明显的位错运动和湮灭，导致马氏体板条界的迁移和亚晶的形成[32,33].但ODS钢与传统耐热钢不同，由于纳米氧化物对位错运动的钉扎作用，在700℃时效过程中位错难以在短时间内发生回复或湮灭[33]，甚至在更高时效温度1300℃下，也不能发生完全的位错回复[34].相比之下，由于没有纳米氧化物的钉扎作用，传统耐热钢的有效晶粒尺寸随着时效时间的延长而增加，在700℃长时时效后，其力学性能出现下降[27,32]. ...
14Cr-ODS钢的显微组织和拉伸性能及热稳定性
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2019
... 材料在时效过程中的力学性能变化是微观组织演变的重要体现.初始态的9Cr ODS钢具有较高的拉伸强度.而在700℃时效初始阶段(20 h)，由于基体中固溶的C与Cr形成M23C6[27,29]，使得C的固溶强化作用降低，以及大量沿晶界呈条带状析出的M23C6弱化了晶界强度(图1a和2a)，因此，拉伸强度降低，延伸率提高.在长时时效过程中，ODS钢与传统耐热钢中的M23C6都会随着时效时间的延长而发生粗化，但并未观察到纳米氧化物对其粗化的影响[14,26].在时效后期，M23C6出现了明显的粗化现象(图3)，且纳米氧化物的平均尺寸增加，数密度降低，但纳米氧化物钉扎作用仍然显著[30,31]，且基体中不断增殖的位错对材料性能的贡献，最终使得材料的拉伸强度并未出现衰减.通常，传统耐热钢在长时时效过程中，会发生明显的位错运动和湮灭，导致马氏体板条界的迁移和亚晶的形成[32,33].但ODS钢与传统耐热钢不同，由于纳米氧化物对位错运动的钉扎作用，在700℃时效过程中位错难以在短时间内发生回复或湮灭[33]，甚至在更高时效温度1300℃下，也不能发生完全的位错回复[34].相比之下，由于没有纳米氧化物的钉扎作用，传统耐热钢的有效晶粒尺寸随着时效时间的延长而增加，在700℃长时时效后，其力学性能出现下降[27,32]. ...
Thermal aging behavior of 14Cr-ODS steel
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2020
... 材料在时效过程中的力学性能变化是微观组织演变的重要体现.初始态的9Cr ODS钢具有较高的拉伸强度.而在700℃时效初始阶段(20 h)，由于基体中固溶的C与Cr形成M23C6[27,29]，使得C的固溶强化作用降低，以及大量沿晶界呈条带状析出的M23C6弱化了晶界强度(图1a和2a)，因此，拉伸强度降低，延伸率提高.在长时时效过程中，ODS钢与传统耐热钢中的M23C6都会随着时效时间的延长而发生粗化，但并未观察到纳米氧化物对其粗化的影响[14,26].在时效后期，M23C6出现了明显的粗化现象(图3)，且纳米氧化物的平均尺寸增加，数密度降低，但纳米氧化物钉扎作用仍然显著[30,31]，且基体中不断增殖的位错对材料性能的贡献，最终使得材料的拉伸强度并未出现衰减.通常，传统耐热钢在长时时效过程中，会发生明显的位错运动和湮灭，导致马氏体板条界的迁移和亚晶的形成[32,33].但ODS钢与传统耐热钢不同，由于纳米氧化物对位错运动的钉扎作用，在700℃时效过程中位错难以在短时间内发生回复或湮灭[33]，甚至在更高时效温度1300℃下，也不能发生完全的位错回复[34].相比之下，由于没有纳米氧化物的钉扎作用，传统耐热钢的有效晶粒尺寸随着时效时间的延长而增加，在700℃长时时效后，其力学性能出现下降[27,32]. ...
14Cr-ODS钢的热时效行为
1
2020
... 材料在时效过程中的力学性能变化是微观组织演变的重要体现.初始态的9Cr ODS钢具有较高的拉伸强度.而在700℃时效初始阶段(20 h)，由于基体中固溶的C与Cr形成M23C6[27,29]，使得C的固溶强化作用降低，以及大量沿晶界呈条带状析出的M23C6弱化了晶界强度(图1a和2a)，因此，拉伸强度降低，延伸率提高.在长时时效过程中，ODS钢与传统耐热钢中的M23C6都会随着时效时间的延长而发生粗化，但并未观察到纳米氧化物对其粗化的影响[14,26].在时效后期，M23C6出现了明显的粗化现象(图3)，且纳米氧化物的平均尺寸增加，数密度降低，但纳米氧化物钉扎作用仍然显著[30,31]，且基体中不断增殖的位错对材料性能的贡献，最终使得材料的拉伸强度并未出现衰减.通常，传统耐热钢在长时时效过程中，会发生明显的位错运动和湮灭，导致马氏体板条界的迁移和亚晶的形成[32,33].但ODS钢与传统耐热钢不同，由于纳米氧化物对位错运动的钉扎作用，在700℃时效过程中位错难以在短时间内发生回复或湮灭[33]，甚至在更高时效温度1300℃下，也不能发生完全的位错回复[34].相比之下，由于没有纳米氧化物的钉扎作用，传统耐热钢的有效晶粒尺寸随着时效时间的延长而增加，在700℃长时时效后，其力学性能出现下降[27,32]. ...
On the 650oC thermostability of 9-12Cr heat resistant steels containing different precipitates
3
2017
... 材料在时效过程中的力学性能变化是微观组织演变的重要体现.初始态的9Cr ODS钢具有较高的拉伸强度.而在700℃时效初始阶段(20 h)，由于基体中固溶的C与Cr形成M23C6[27,29]，使得C的固溶强化作用降低，以及大量沿晶界呈条带状析出的M23C6弱化了晶界强度(图1a和2a)，因此，拉伸强度降低，延伸率提高.在长时时效过程中，ODS钢与传统耐热钢中的M23C6都会随着时效时间的延长而发生粗化，但并未观察到纳米氧化物对其粗化的影响[14,26].在时效后期，M23C6出现了明显的粗化现象(图3)，且纳米氧化物的平均尺寸增加，数密度降低，但纳米氧化物钉扎作用仍然显著[30,31]，且基体中不断增殖的位错对材料性能的贡献，最终使得材料的拉伸强度并未出现衰减.通常，传统耐热钢在长时时效过程中，会发生明显的位错运动和湮灭，导致马氏体板条界的迁移和亚晶的形成[32,33].但ODS钢与传统耐热钢不同，由于纳米氧化物对位错运动的钉扎作用，在700℃时效过程中位错难以在短时间内发生回复或湮灭[33]，甚至在更高时效温度1300℃下，也不能发生完全的位错回复[34].相比之下，由于没有纳米氧化物的钉扎作用，传统耐热钢的有效晶粒尺寸随着时效时间的延长而增加，在700℃长时时效后，其力学性能出现下降[27,32]. ...
... ,32]. ...
... 9Cr ODS钢在700℃时效不同时间后的延伸率出现了先增后减最后又增的变化趋势(图7)，这与已报道[35]的9Cr ODS钢在700℃长时时效后的延伸率无显著影响存在差异.本工作中的9Cr ODS钢为热等静压态，初始晶粒内几乎无位错，只有弥散分布的纳米氧化物(图1).在700℃时效初期，随着时效时间的延长，晶界上的条带状M23C6球化，降低了占据晶界的总长度，增强了晶界抵抗拉应力开裂能力，使得延伸率提高(图2a~c和3a、b).M23C6在高温时效条件下，表现出高的粗化速率[32,36].在时效1000和2000 h时，M23C6在晶界和晶内的聚集粗化，以及晶内不断增殖位错的强化作用，使得延伸率有所下降.Ramar等[37]通过原位TEM研究了ODS Eurofer97合金在高温原位加热过程中的位错运动.结果表明，在温度680℃以上，能够观察到纳米氧化物阻碍位错运动的现象.在时效后期，位错密度显著提高，弥散分布的纳米氧化物对位错运动的钉扎作用使得位错发生弯曲并相互交叉形成位错网(图5f)，且在部分晶粒内形成了位错胞以及多边形化的回复亚晶[38]，这种回复行为降低了位错密度，增强了滑移变形能力(图3e和f).此外，虽然M23C6的平均尺寸达到了亚微米级(600~800 nm)，但沿晶界分布的M23C6显著减少.因此，在700℃时效3000 h时，延伸率反而有所升高. ...
The effect of tungsten on dislocation recovery and precipitation behavior of low-activation martensitic 9Cr steels
2
1991
... 材料在时效过程中的力学性能变化是微观组织演变的重要体现.初始态的9Cr ODS钢具有较高的拉伸强度.而在700℃时效初始阶段(20 h)，由于基体中固溶的C与Cr形成M23C6[27,29]，使得C的固溶强化作用降低，以及大量沿晶界呈条带状析出的M23C6弱化了晶界强度(图1a和2a)，因此，拉伸强度降低，延伸率提高.在长时时效过程中，ODS钢与传统耐热钢中的M23C6都会随着时效时间的延长而发生粗化，但并未观察到纳米氧化物对其粗化的影响[14,26].在时效后期，M23C6出现了明显的粗化现象(图3)，且纳米氧化物的平均尺寸增加，数密度降低，但纳米氧化物钉扎作用仍然显著[30,31]，且基体中不断增殖的位错对材料性能的贡献，最终使得材料的拉伸强度并未出现衰减.通常，传统耐热钢在长时时效过程中，会发生明显的位错运动和湮灭，导致马氏体板条界的迁移和亚晶的形成[32,33].但ODS钢与传统耐热钢不同，由于纳米氧化物对位错运动的钉扎作用，在700℃时效过程中位错难以在短时间内发生回复或湮灭[33]，甚至在更高时效温度1300℃下，也不能发生完全的位错回复[34].相比之下，由于没有纳米氧化物的钉扎作用，传统耐热钢的有效晶粒尺寸随着时效时间的延长而增加，在700℃长时时效后，其力学性能出现下降[27,32]. ...
... [33]，甚至在更高时效温度1300℃下，也不能发生完全的位错回复[34].相比之下，由于没有纳米氧化物的钉扎作用，传统耐热钢的有效晶粒尺寸随着时效时间的延长而增加，在700℃长时时效后，其力学性能出现下降[27,32]. ...
Nanometer scale precipitation in ferritic MA/ODS alloy MA957
1
2004
... 材料在时效过程中的力学性能变化是微观组织演变的重要体现.初始态的9Cr ODS钢具有较高的拉伸强度.而在700℃时效初始阶段(20 h)，由于基体中固溶的C与Cr形成M23C6[27,29]，使得C的固溶强化作用降低，以及大量沿晶界呈条带状析出的M23C6弱化了晶界强度(图1a和2a)，因此，拉伸强度降低，延伸率提高.在长时时效过程中，ODS钢与传统耐热钢中的M23C6都会随着时效时间的延长而发生粗化，但并未观察到纳米氧化物对其粗化的影响[14,26].在时效后期，M23C6出现了明显的粗化现象(图3)，且纳米氧化物的平均尺寸增加，数密度降低，但纳米氧化物钉扎作用仍然显著[30,31]，且基体中不断增殖的位错对材料性能的贡献，最终使得材料的拉伸强度并未出现衰减.通常，传统耐热钢在长时时效过程中，会发生明显的位错运动和湮灭，导致马氏体板条界的迁移和亚晶的形成[32,33].但ODS钢与传统耐热钢不同，由于纳米氧化物对位错运动的钉扎作用，在700℃时效过程中位错难以在短时间内发生回复或湮灭[33]，甚至在更高时效温度1300℃下，也不能发生完全的位错回复[34].相比之下，由于没有纳米氧化物的钉扎作用，传统耐热钢的有效晶粒尺寸随着时效时间的延长而增加，在700℃长时时效后，其力学性能出现下降[27,32]. ...
On the thermal stability of a 9Cr-ODS steel aged at 700oC up to 10000 h mechanical properties and microstructure
1
2020
... 9Cr ODS钢在700℃时效不同时间后的延伸率出现了先增后减最后又增的变化趋势(图7)，这与已报道[35]的9Cr ODS钢在700℃长时时效后的延伸率无显著影响存在差异.本工作中的9Cr ODS钢为热等静压态，初始晶粒内几乎无位错，只有弥散分布的纳米氧化物(图1).在700℃时效初期，随着时效时间的延长，晶界上的条带状M23C6球化，降低了占据晶界的总长度，增强了晶界抵抗拉应力开裂能力，使得延伸率提高(图2a~c和3a、b).M23C6在高温时效条件下，表现出高的粗化速率[32,36].在时效1000和2000 h时，M23C6在晶界和晶内的聚集粗化，以及晶内不断增殖位错的强化作用，使得延伸率有所下降.Ramar等[37]通过原位TEM研究了ODS Eurofer97合金在高温原位加热过程中的位错运动.结果表明，在温度680℃以上，能够观察到纳米氧化物阻碍位错运动的现象.在时效后期，位错密度显著提高，弥散分布的纳米氧化物对位错运动的钉扎作用使得位错发生弯曲并相互交叉形成位错网(图5f)，且在部分晶粒内形成了位错胞以及多边形化的回复亚晶[38]，这种回复行为降低了位错密度，增强了滑移变形能力(图3e和f).此外，虽然M23C6的平均尺寸达到了亚微米级(600~800 nm)，但沿晶界分布的M23C6显著减少.因此，在700℃时效3000 h时，延伸率反而有所升高. ...
Precipitate design for creep strengthening of 9%Cr tempered martensitic steel for ultra-supercritical power plants
1
2008
... 9Cr ODS钢在700℃时效不同时间后的延伸率出现了先增后减最后又增的变化趋势(图7)，这与已报道[35]的9Cr ODS钢在700℃长时时效后的延伸率无显著影响存在差异.本工作中的9Cr ODS钢为热等静压态，初始晶粒内几乎无位错，只有弥散分布的纳米氧化物(图1).在700℃时效初期，随着时效时间的延长，晶界上的条带状M23C6球化，降低了占据晶界的总长度，增强了晶界抵抗拉应力开裂能力，使得延伸率提高(图2a~c和3a、b).M23C6在高温时效条件下，表现出高的粗化速率[32,36].在时效1000和2000 h时，M23C6在晶界和晶内的聚集粗化，以及晶内不断增殖位错的强化作用，使得延伸率有所下降.Ramar等[37]通过原位TEM研究了ODS Eurofer97合金在高温原位加热过程中的位错运动.结果表明，在温度680℃以上，能够观察到纳米氧化物阻碍位错运动的现象.在时效后期，位错密度显著提高，弥散分布的纳米氧化物对位错运动的钉扎作用使得位错发生弯曲并相互交叉形成位错网(图5f)，且在部分晶粒内形成了位错胞以及多边形化的回复亚晶[38]，这种回复行为降低了位错密度，增强了滑移变形能力(图3e和f).此外，虽然M23C6的平均尺寸达到了亚微米级(600~800 nm)，但沿晶界分布的M23C6显著减少.因此，在700℃时效3000 h时，延伸率反而有所升高. ...
Analysis of high temperature deformation mechanism in ODS EUROFER97 alloy
1
2008
... 9Cr ODS钢在700℃时效不同时间后的延伸率出现了先增后减最后又增的变化趋势(图7)，这与已报道[35]的9Cr ODS钢在700℃长时时效后的延伸率无显著影响存在差异.本工作中的9Cr ODS钢为热等静压态，初始晶粒内几乎无位错，只有弥散分布的纳米氧化物(图1).在700℃时效初期，随着时效时间的延长，晶界上的条带状M23C6球化，降低了占据晶界的总长度，增强了晶界抵抗拉应力开裂能力，使得延伸率提高(图2a~c和3a、b).M23C6在高温时效条件下，表现出高的粗化速率[32,36].在时效1000和2000 h时，M23C6在晶界和晶内的聚集粗化，以及晶内不断增殖位错的强化作用，使得延伸率有所下降.Ramar等[37]通过原位TEM研究了ODS Eurofer97合金在高温原位加热过程中的位错运动.结果表明，在温度680℃以上，能够观察到纳米氧化物阻碍位错运动的现象.在时效后期，位错密度显著提高，弥散分布的纳米氧化物对位错运动的钉扎作用使得位错发生弯曲并相互交叉形成位错网(图5f)，且在部分晶粒内形成了位错胞以及多边形化的回复亚晶[38]，这种回复行为降低了位错密度，增强了滑移变形能力(图3e和f).此外，虽然M23C6的平均尺寸达到了亚微米级(600~800 nm)，但沿晶界分布的M23C6显著减少.因此，在700℃时效3000 h时，延伸率反而有所升高. ...
Textural evolution during dynamic recovery and static recrystallization of molybdenum
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2012
... 9Cr ODS钢在700℃时效不同时间后的延伸率出现了先增后减最后又增的变化趋势(图7)，这与已报道[35]的9Cr ODS钢在700℃长时时效后的延伸率无显著影响存在差异.本工作中的9Cr ODS钢为热等静压态，初始晶粒内几乎无位错，只有弥散分布的纳米氧化物(图1).在700℃时效初期，随着时效时间的延长，晶界上的条带状M23C6球化，降低了占据晶界的总长度，增强了晶界抵抗拉应力开裂能力，使得延伸率提高(图2a~c和3a、b).M23C6在高温时效条件下，表现出高的粗化速率[32,36].在时效1000和2000 h时，M23C6在晶界和晶内的聚集粗化，以及晶内不断增殖位错的强化作用，使得延伸率有所下降.Ramar等[37]通过原位TEM研究了ODS Eurofer97合金在高温原位加热过程中的位错运动.结果表明，在温度680℃以上，能够观察到纳米氧化物阻碍位错运动的现象.在时效后期，位错密度显著提高，弥散分布的纳米氧化物对位错运动的钉扎作用使得位错发生弯曲并相互交叉形成位错网(图5f)，且在部分晶粒内形成了位错胞以及多边形化的回复亚晶[38]，这种回复行为降低了位错密度，增强了滑移变形能力(图3e和f).此外，虽然M23C6的平均尺寸达到了亚微米级(600~800 nm)，但沿晶界分布的M23C6显著减少.因此，在700℃时效3000 h时，延伸率反而有所升高. ...
图1
表1
