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2007年, 第43卷, 第8期 刊出日期:2007-08-11
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粗晶奥氏体HTP钢中形变诱导析出的定量研究
张玲; 薛春霞; 杨王玥; 孙祖庆
金属学报. 2007, 43 (8): 791-796 .
利用double-hit实验与场发射扫描电镜定量研究了低碳高铌钢(0.032%C-0.089%Nb, HTP钢)粗晶奥氏体(约800 μm)中的形变诱导Nb(C, N)析出规律. 结果表明, 在1000—900℃温度区间变形时,随着形变温度的降低, 析出开始(5%析出量)时间逐渐缩短, 析出开始时间与温度关系曲线具有C曲线的特征. 随着形变温度的降低, 析出相颗粒密度逐渐增加而颗粒直径减小, 析出动力学满足修正的Avrami方程, Avrami指数约为1.1. 出相主要在位错及位错结等位置优先形核, 形成条带状或网状. 拟合得到的模型能够预测奥氏体低碳高铌钢中的析出开始时间及析出动力学.
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基于团簇线的Fe-B-Y基五元块体非晶合金
陈伟荣; 王清; 程旭; 张庆瑜; 董闯
金属学报. 2007, 43 (8): 797-802 .
在三元Fe-B-Y合金系中, 以团簇线判据设计了5个基础合金成分, 即5条成分线Fe8B3-Y, Fe8B2-Y, Fe83B17-Y, Fe6B-Y和Fe9B-Y与一条团簇线Fe12Y-B的交点. 在此基础上加入微量Nb和M(M=Ti, Hf, Ta, Mo, Ni和Sn)形成五元合金, 用铜模铸造方法制备出直径为3 mm的合金棒. 考虑到元素B和Y在合金制备过程中的损耗, 对每个合金进行了成分修正.在M=Ti, Hf, Ta和Mo时, 能够形成块体非晶合金的三元基础成分均接近Fe8B3-Y与Fe12Y-B两条团簇线交点成分, 表明其对应的基础团簇为Archimedes八面体反棱柱Fe8B3. 最佳非晶成分为(Fe69.9B24.6Y5.5)96Nb2Ti2,其Tg=944 K, Tx=997 K, Trg=0.666.当M=Ni和Sn时, 均没有得到块体非晶合金.
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超声空化下不锈钢钝化膜的半导行为
王保成; 朱金华
金属学报. 2007, 43 (8): 813-817 .
采用极化曲线、电化学阻抗谱(EIS)和电位电容法, 在静态和超声波空化的条件下, 研究了不锈钢在1 mol/L HCl溶液中的电化学腐蚀行为. 结果表明, 静态条件下, 0Cr13Ni5Mo和1Cr18Ni9Ti不锈钢均发生了钝化, 钝化膜呈多层结构分布; 空化条件下, 钝化膜的稳定性降低, 半导特性发生反转. 静态条件下, 0Cr13Ni5Mo不锈钢钝化膜的半导特性是p-型; 空化使半导特性转变为n-型. 静态条件下, 在低电位区1Cr18Ni9Ti不锈钢钝化膜的半导特性是n-型, 在高电位区是p-型; 空化条件下, 在低电位区1Cr18Ni9Ti不锈钢钝化膜半导特性显示p-型, 在高电位区显示n-型.钝化膜半导性质转变的差异与其Fermi能级的高低相关.
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脉冲激光沉积制备的HT-LiCoO2薄膜中Li离子表观扩散的研究
张耀; 钟志源; 朱敏
金属学报. 2007, 43 (8): 818-822 .
采用脉冲激光沉积(PLD)方法在镀Pt的Si衬底上制备了LiCoO2薄膜, 运用XRD、Raman光谱、SEM和循环伏安等方法对其结构与电化学性能进行表征, 在此基础上着重采用电位间歇滴定技术(PITT)对其Li离子表观扩散进行了分析. 结果表明,600℃制备的LiCoO2薄膜为HT-LiCoO2相, 呈柱状晶结构, 平均晶粒尺寸在100 nm以下, 结晶度高, 并且具有明显的[001]择优取向, 但少量缺Li. 伏安循环曲线表明, 该LiCoO2薄膜具有良好的电化学可逆性, 但只在3.9 V(vs Li)附近出现一对氧化还原峰. PITT测试表明, PLD方法制备的HT-LiCoO2薄膜的Li离子扩散系数在10-8—10-9 cm2/s, 与其它方法(如射频磁控溅射)制备的HT-LiCoO2薄膜相比, 扩散系数高1—2个数量级; 并且PLD方法制备的HT-LiCoO2薄膜中Li离子扩散系数与相变有关, 在两相共存区, 由于相界钉扎的作用, Li离子扩散系数比其它区域小1—2个数量级.
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高拉速下连铸坯振痕形成机理及振动参数优化
孟祥宁; 朱苗勇; 程乃良
金属学报. 2007, 43 (8): 839-846 .
通过分析2.0 m/min拉速稳定浇铸时振动周期内弯月面初凝坯壳的受力情况,阐述了高拉速连铸坯表面振痕形成过程, 给出振动参数与最大液体摩擦力和最大保护渣渣道动态压力关系; 结合振动参数对振动过程参数的影响和实际设备状况, 提出了振动参数优化方向, 确定了拉速升至2.2 m/min时的振动参数值. 结果表明, 弯月面初凝坯壳在钢水静压力、摩擦力和保护渣渣道压力作用下随凝固进程形成振痕, 振痕生成位置取决于初凝坯壳糊状区固相分率; 随拉速提高, 应降低振频、增大振幅和非正弦振动因子, 以改善振动效果和振痕形貌; 拉速升至2.2 m/min时的适宜振频、振幅和非正弦振动因子分别为145 min-1, ±5.0 mm和0.25.
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连铸板坯轻压下过程压下率理论模型及其分析
林启勇; 朱苗勇
金属学报. 2007, 43 (8): 847-850 .
通过对连铸板坯的轻压下过程分析, 导出了求解铸坯压下率的理论模型, 并考察了不同拉速下板坯压下率的变化规律. 结果表明, 压下率在轻压下入口处最大, 沿拉坯方向线性减少;拉速每增加0.2 m/min, 平均压下率减少约0.04 mm/m; 压下速率的取值范围不受拉速影响, 最大值为0.36 mm/min, 最小值为0.22 mm/min; 压下速率沿拉坯方向呈线性减少, 拉速越大, 压下速率减少越慢; 平均压下速率也不随拉速变化, 保持定值0.29 mm/min.
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非化学计量比MnFe(P, Si, Ge)合金在低场下的磁热效应
王高峰; 松林; 李福安; 哈斯朝鲁 ; 李新文; 特古斯
金属学报. 2007, 43 (8): 889-892 .
通过XRD和磁性测量对非化学计量比MnFe(P, Si, Ge)合金的相组成和磁性进行了研究.XRD分析表明, 所有样品都具有Fe2P型六角结构, 主相为(Fe, Mn)2(P, Si, Ge), 并存在少量的第二相(Fe, Mn)3(Si, Ge). 过量的Mn和Fe都会使合金的Curie温度降低, 由343 K(化学计量比)降低到294 K(过量Mn)和286 K(过量Fe); 过量的Mn能减小热滞, 而过量的Fe会使热滞增加; 磁熵变也有所减小,在1.5 T的磁场下, 最大磁熵变由5.2 J/(kgK)(化学计量比)减小到4.9 J/(kgK)(过量Mn)和3.8 J/(kgK)(过量Fe).
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