本文对国内外关于高温合金铸件表面晶粒细化机理的几种观点作了验证;用X射线,显微镜和电子探针法对效果不同的型壳作了分析,发现铸件晶粒的细化与铝酸钴的分解以及合金中的活性元素有关;从浇铸后的型壳表面、铸件表面以及铝酸钴粉加不同活性元素的真空加热后的产物中均发现了Co(高温型)粒子。本文也做了铝酸钴加Al粉的真空差热分析并作了热力学计算,证明Co粒子的生成并不伴随着吸热,实际却是一个不大的放热效应。综合诸实验,作者认为铸件表面晶粒细化主要是由于Co粒子的核心作用;据此也探讨了合理的工艺,并巳用于工厂生产中,效果显著。

在实验室条件下研究了Ti-6Al-4V合金热盐应力腐蚀。实验表明在300—420℃温度范围内静态热盐应力腐蚀临界应力低于同温度的蠕变强度。实验还表明,经热盐应力暴露后试样的塑性对形变速度很敏感。用离子探针分析断口微区氢浓度的结果表明,氢在试样表面和断口处有明显的富集,因而可以认为钛合金热盐应力腐蚀的脆化是通过盐对试样的腐蚀而生成的氢所引起的。

本文采用声发射能量技术研究低强度、高塑性材料α-Ti的形变、断裂特征。发现声发射总能量ΣE与长程应力场σ-σs间存在lgΣE-lg(σ-σs)的线性关系,曲线的拐点即为开裂点。因而有可能利用这种方法较精确地测定出低强度、高塑性材料的开裂点,为这类材料的断裂力学测试解决了一个难题。 α-Ti的形变、断裂过程中存在两种声发射源:位错运动引起的滑移和裂纹的徽开裂和长大。

用直接观察的方法研究了不同温度和应力情况下,Cu-Al-Ni合金马氏体形貌的变化,并测定试样相应长度的变化。发现“伪弹性”和“形状记忆”效应与马氏体形貌变化密切相关。

本文提出一种新的X射线形貌法,并利用它观察三点弯曲Mo单晶的断口特征及其断裂过程。从断口X射线衍射像中不但看到同金相断口一样的分区,即失稳扩展区、稳态扩展区和由撕裂形成的三角区;还显示出亚晶粒及其取向、亚晶粒破碎同应力状态等。从断裂过程的研究中可观察到预裂纹前方亚晶粒的转动、晶面的弯曲和范性区的扩展过程等。

定量研究了Marx法测量低内耗试样内耗及模量亏损时各种粘结剂引起的所谓操作效应。对于水杨酸苯酯,水玻璃混合剂之类弱粘结剂所造成的背景内耗既不能忽略也不是常数,它与粘结层温度、热应力、时间、干燥程度和应变振幅等因素有关。经过高温热循环,粘结剂中出现徽裂缝时呈现双共振峰。在稍高频率的反常共振峰所测得的内耗,随应变振幅或大振幅激发时间的增加而减小,并且在小振幅时效中增大。当反常共振峰频率与正常共振峰靠近时,在内耗-振幅或内耗-时间图上呈现峰值效应。观察到各种共振振幅-频率滞后回线,在一定非线性回线和时效场合下观察到可重复的试样振幅的概周期跳动。 采用高温高强度粘结剂后,上述现象均消失,但是热应力使石英传递棒开裂或试样范性变形。 分析了Marx法的适用范围及改进途径。

本文从先锋电子模型出发导出了直接计算离子最大几率半径的计算公式和等电子离子接触半径的经验公式。该公式物理意义明确,计算简单,数据具有足够的准确性。

<正> 本简报报道室温强度达到σ_b≥32kgf/mm~2,σ_(0.2)≥25kgf/mm~2,δ≥10％的高强度板材镁合金。 根据美国的高强度变形板材镁合金的资料表明,已投入生产的合金有AZ31A-H_(24)和ZE 10A-H_(24)。前者相当于苏联的MA_(2-1),含3％Al,1％Zn;后者含1.2％Zn,0.18％RE。此外,还有试验板材合金ZK41XA-H_(26),含4％Zn,0.5％Zr,0.6％RE.AZ31A-H_(24)及ZE10A-H_(24)合金的室温强度极限σ_b≤31.5kgf/mm~2,δ<9％。另外尚有ZK60A,即苏联的BM_(65-1),这一合金一般是作棒材、型材、管材和锻件,作为板材

介绍了一种改进的磁性胶液,将它涂敷在具有涂层的硅钢带表面,即可清晰地显示各类畴纹,既不需专门的仪器,也不必加任何偏场。

四种不同Ti浓度的Fe-Ti合金,加氮到N/Ti>1之后,发现有两个内耗峰,并且随氮浓度之增加而同时升高。20℃处的峰是氮的Snoek峰,160℃附近的是s-i峰。s-i峰的峰高和Ti浓度成线性关系,表明起峰的反应只涉及孤立的Ti原子,与Ti-Ti原子对或杂质原子团都无关系。 提出了产生s-i峰的二种缺陷中心——Ti-N对缺陷和N-Ti-N仨缺陷——的模型(图7)。氮占Ti位就构成对缺陷,其中的Ti,N原子亲和力很强,只要合金中尚存有自由Ti原子,就不可能存有自由氮原子,因此N/Ti≤1以下,不会出现Snoek峰或s-i峰。N/Ti>1之后,多余氮原子要在对缺陷的OⅡ位和T_3位之间以约1:10的比例进行分配,直到绝大部分的对缺陷转化为仨缺陷。N/Ti(?)2以后,几乎所有的多余氮都进入了仨缺陷的OⅡ位,此时s-i峰的弛豫强度突然增加10倍。 淬火时冻结在α-Fe基体中的过饱和氮、要扩散到OⅡ位(扩散距离～10(?)),以期达到室温下的再分配,因此引起Snoek峰室温下的迅速衰减。s-i峰的形状,只取决于多余氮的浓度,与淬火温度、冷却速度无关。

本文利用计算机模拟的方法研究了在交变载荷作用下有源位错群的动力学特性。计算结果表明,在交变载荷作用下有源位错群的滑移运动是不可逆的。经过每次应力循环后,位错群并不能恢复到原来的状态,位错群中仍残存ΔN个位错,领先位错距源仍有Δx_1距离。得出了ΔN、Δx_1与应力幅(τ)、应力周期(T)和应力循环次数的关系。

从一系列实验和理论结果的考虑,A型和B型的Fe的状态杂化用18级杂阶的形式组成。每级杂阶有不同的共价电子、原子磁矩和单键距等参数,根据这些参数和由N的双原子分子N_2光谱所及的单键距,α-Fe,γ-Fe和Fe_4N=Fe~cNEe_3~f的价电子和磁矩结构进行了分折。从所得结构,从中子衍射所得的α-Fe晶格空间的磁矩分布和α-Fe的[00],[111],[110]实验曲线得到理解。Fe~cNFe_3~f中Fe~c和Fe~f的差别找到了原因。α-Fe→γ-Fe~f是因为磁结构的来源曾谨慎加以考虑。高温氮化的来源均已追溯到共价电子结构的根源。

根据实验证据提出:在钢的马氏体转变过程中,fcc→bcc(或bct)晶格改组时所需的原子相对位置变化是通过畸变fcc奥氏体晶格内的偏位错运动实现的,其方式有两种:一种是偏位错沿(1/m)〈112〉_f/{111}_f中的一个滑移系运动导致的主剪切原子位移;另一种是不同共轭{111}_f滑移面内偏位错同时或先后开动联合造成的M=(1/n)[〈112〉_(f1)/{111}_1+〈112〉_(f2)/{111}_2]复合原子位移。由此出发提出了钢淬火时奥氏体向马氏体转变的偏位错滑移共轭复合原子位移机制,并按此机制对马氏体与奥氏体之间的位向关系,马氏体惯析面及淬火马氏体中的一些特有现象给出了晶体几何学的解释。

本文介绍建立冶金单元过程和系统模化过程的系统努力结果。其中包括:1.冶金过程模化的基本原理;2.化学冶金过程的动力学模化;3.冶金过程模化中所需的无机热化学数据库(ITDB)及其使用方法。

采用固体电解质氧浓差电池研究了FeTiO_3-MgTiO_3固溶体系的氧分压和活度。选用Fe/FeO为参比极,测得其氧分压,并求出非化学计量FeO的标准自由焓ΔG°FeO=-259030+60.25T(J·mol~(-1))。测定了固溶体系不同组成,在900—1200℃区间的氧分压和FeO的活度。其结果表明,二者均随温度的升高而增加。将数据处理后,得到生成复合氧化物FeTiO_3的标准生成自由焓,ΔG°FeTio_3=-40470+19.75T(J·mol~(-1))以及固溶体的组元活度与组成的关系图。

本文是湿法炼Sb的物理化学研究中的一部分。 当用Na_2S-NaOH溶液浸出复杂的Pb-Sb精矿时,Sb以SbS_3~(3-)离子形态进入溶液。精矿中的Sn和As部分溶解,而Pb则留在残渣中与Sb分离,SbS_3~(3-)离子与空气接触时,部分氧化成SbS_4~(3-)离子。 用稳态法测定了极化曲线,确定了在硫化碱溶液中Sb(Ⅲ).Sn(Ⅳ),As(Ⅲ),Sb(Ⅴ)和H~+离子的放电电位。其相应数值如下:-0.92,-1.04,-0.81,-0.68和-1.12V。这些数值分别用纯化学试剂配制的溶液和工业电解液进行了比较测定,并用热力学计算结果进行核对。Sb(Ⅴ)的放电电位还通过计时电位法核对。 将所得极化曲线进行浓差极化修正后获得了Tafel直线,由此计算出有关的电极动力学参数。 应用计时电位法,探讨了SbS_3~(3-)和SbS_4~(3-)离子的阴极放电机理。结果表明:SbS_3~(3-)离子放电前经历一个前置转化步骤,即: SbS_3~(3)→SbS~++2S~(2-) (1)生成的中间产物SbS~+按下列反应 SbS~++3e→Sb+S~(2-) (2)还原为金属Sb。 SbS_4~(3-)离子在阴极上放电过程分两步进行,首先,SbS_4~(3-)离子按下式还原为SbS_3~(3-)离子, SbS_4~(3-)+2e→SbS_3~(3-)+S~(2-) (3)生成的中间产物SbS_3~(3-)离子再按反应(1)和(2)式还原为金属Sb。