金属学报

1995年, 第31卷, 第23期　刊出日期：1995-12-29

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腐蚀促进位错发射、运动及SCC形核的TEM原位观察(Ti_3Al+Nb──甲醇体系)

高克玮;褚武扬;肖纪美

金属学报. 1995, 31 (23): 477-483.

摘要

PDF (629KB)

在ＴＥＭ中研究了Ｔｉ_３Ａｌ＋Ｎｂ在甲醇中的应力腐蚀开裂（ＳＣＣ）过程，结果表明，腐蚀过程能促进位错发射、增殖和运动；当其发展到临界条件时，纳米级应力腐蚀裂纹就在无位错区或裂尖形核。

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Ti-Al-Ga系及Ti-Al-Nb-Cr系α(α_2)/γ相平衡的研究

秦高梧;郝士明;曾宁华

金属学报. 1995, 31 (23): 484-488.

摘要

PDF (325KB)

利用电子探针微区成分分析测定了Ｔｉ—Ａｌ—Ｇａ系，Ｔｉ—Ａｌ—Ｎｂ—Ｃｒ系低Ｇａ，低Ｎｂ和低Ｃｒ部分的α（α_２）／γ相平衡成分，推得了合金元素Ｇａ，Ｎｂ和Ｃｒ在α（α_２）／γ平衡相中的成分分配比Ｋ并利用分配比方程计算出了Ｇａ，Ｎｂ和Ｃｒ在不同温度下的γ相的稳定化参数结果表明，Ｇａ，Ｎｂ为γ相稳定化元素，Ｃｒ为α相稳定化元素．

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室温低压下脉冲等离子体生长立方氮化硼薄膜

阎鹏勋;杨思泽;孙牧;任育峰;李兵;陈熙琛

金属学报. 1995, 31 (23): 489-492.

摘要

PDF (332KB)

运用脉冲高能量密度等离子体，在室温下制成立方氮化硼薄膜．沉积薄膜的衬底材料分别选用单晶硅、氯化钠和ＧＣｒ１５轴承钢，用扫描电镜、透射电镜、红外吸收谱仪、扫描Ａｕｇｅｒ微探针等对沉积的薄膜进行了分析与测试，结果表明，氮化硼薄膜的结构及性质强烈地依赖于实验条件．分析表明立方氮化硼晶核的形成与衬底材料关系不大，但晶核的生长则部分地依赖于衬底．

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(Fe_(0.99)Mo_(0.01))_(78)Si_9B_(13)非晶合金的低温韧脆性研究

李健民;孙文声;全明秀;胡壮麒;王永忠;乔桂文

金属学报. 1995, 31 (23): 493-498.

摘要

PDF (420KB)

用ＤＳＣ，ＳＥＭ，Ｃｕｒｉｅ温度和电阻测量等多种实验手段研究了非晶条带（Ｆｅ_（０．９９）Ｍｏ_（０．０１））_（７８）Ｓｉ_９Ｂ_（１３）的低温退火脆性．发现其特征脆化温度约为２４４℃，产生了一个有序度增加的结构弛豫过程．同时，伴随有纳米颗位α－Ｆｅ（Ｓｉ，Ｍｏ）多晶组织从非晶基体中析出．进一步提高退火温度，则由于新的有序原子团的出现，自由体积等可动单元再次增大，从而释放应力，恢复韧性．

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热固树脂-K08Al钢层状复合板的成形性及减振性

程娴;英哲;陈礼清;张磊;刘文忠

金属学报. 1995, 31 (23): 499-504.

摘要

PDF (447KB)

研究了由几种不同基团比和的热固性树脂与Ｋ０８Ａｌ薄钢板组成的层状复合板的力学性能、成形性及减振性。结果表明，仅用应变硬化指数ｎ值和塑性应变比ｒ值不足以充分评定复合钢板的成形性。在复合钢板设计时应考虑到表皮钢板应具有良好的成形性，其间的粘接强度应超过１３ＭＰａ复会钢板的使用温度在其夹层材料的玻璃化温度约±１５℃内可获得最佳减振性能。

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30MnCrNiMoB低合金钢绝热剪切带的形成机制与微结构

李强;马常祥;赖祖涵

金属学报. 1995, 31 (23): 505-510.

摘要

PDF (496KB)

研究了３０ＭｎＣｒＮｉＭｏＢ低合金钢在穿甲弹冲击下绝热剪切带（ＡＳＢ）的形成机制。指出在高速变形（冲击）条件下ＡＳＢ的形成是应变硬化、热软化和位错动态发时导致的应变软化等因素相互耦合产生的塑性失稳现象。进一步确认ＡＳＢ内具有周期性微观结构，并说明ＡＳＢ中周期性开裂与微结构的关系。

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电磁铸造大板坯凝固过程中热裂纹萌生机理分析

郑贤淑;金俊泽

金属学报. 1995, 31 (23): 511-517.

摘要

PDF (356KB)

依据电磁铸造（ＥＭＣ）大板坯凝固进程的数值模拟结果，建立了预测热裂纹萌生部位及应力的解析表达式对板坯产生的裂纹及其材质的组织结构的评价表明：热裂纹的萌生与材料的力学性能及组织结构没有必然联系；控制凝固过程中板坯表面温度是减少热裂纹萌生的有效方法。所得结果与裂纹实际情况吻合。

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耐磨锰钢中共晶体的球化

许振明;关庆丰;赵宇光;姜启川;何镇明

金属学报. 1995, 31 (23): 518-522.

摘要

PDF (320KB)

对Ｃａ变质处理的奥氏体－贝氏体耐磨锰钢进行了热力学二维点阵错配度计算，采用ＴＥＭ和ＳＥＭ观察及电子探针分析，发现ＣａＳ可以作为共晶体（奥氏体－渗碳体）的异质核心而使共晶体球化．

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铸造Cr12模具钢共晶碳化物的粒化

王树奇;姜启川;赵宇光;何镇明

金属学报. 1995, 31 (23): 523-526.

摘要

PDF (321KB)

铸造Ｃｒ１２模具钢中共晶碳化物呈网状分布，经多元复合变质剂变质处理，共晶组织发生细化，离异共晶数量增多；经热处理后，碳化物变成粒状且均匀分布于基体中，冲击韧性得到明显提高，为铸造Ｃｒ１２模具钢的应用提供了保证。

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