本文选用镍基单晶高温合金，用籽晶法控制各晶粒的晶体取向，进行了多晶组合的竞争生长实验，模拟了定向凝固中不同晶体取向晶粒间的生长过程与竞争规律，结果表明：晶粒的竞争生长过程取决于晶粒的相对取向关系及其与热流方向的夹角，择优生长方向与热流方向最接近的晶粒将淘汰其它晶粒并逐渐占据整个试样截面；当两个晶粒的择优生长方向都与热流方向不平行且以大发散角方式组合时，两晶粒间可出现第三个晶粒并最终扩展至整个试样截面。

对一种定向凝固的钴基高温合金（DZX40M）在总应变控制下，在室温进行低周疲劳实验，结果显示：循环硬化出现在循环应力曲线的头几周，随即被在疲劳寿命中占主导地位的饱和阶段所代替。TEM分析表明：室温的起始硬化是由于层错交割对层错运动的阻碍引起层错塞积所致、室温的饱和阶段是（111）面上的层错转化为（111）面的密排层错带造成的。

在700℃对DZX40M合金在不同的总应变幅控制下进行低周疲劳实验结果显示：起始硬化相对室温时变得非常显著，经过短暂的饱和阶段后出现明显的二次硬化现象。TEM分析表明：起始硬化是由于层错交割对层错运动的阻碍引起层错塞积所致；700℃的饱和阶段是由于层错交割处塞积的层错群引起的应力集中超过层错交割的阻碍作用，因此塞积层错能“自由”地通过层错交割；二次硬化现象是由于不同滑移系的位错发生交互作用形成位错缠绕引起的。

用扩展的Miedema合金元胞模型研究了非过渡金属二元系液相分层规律。结果表明：大，小的二元合金系液相分层．在△Z（价电子数差）与，张成的三维空间中，形成固相中间化合物的二元液相分层系和不形成固相中间化合物的液相分层系各自分布在特定的区域

本文研究了70Cu－30Ni合金海水暴露不同时间腐蚀产物膜特征和成分变化。研究表明，该合金腐蚀产物膜内存在一个富Ni区，富Ni区随着暴露时间延长变宽且Ni的富集程度增加，富Ni腐蚀产物膜充当阳极，从而保护基体。长期暴露所形成的腐蚀产物膜出现裂纹或沟，这是由于膜下基体在这些位置存在结构或成分的变化使膜的生长速度减慢或者内应力导致膜的破裂。随着外层膜的溶解与脱落，原裂纹或沟成为凸出条纹，凸出条纹中Ni与Cu的浓度比高于条纹之间区域中Ni与Cu的平均浓度比，凸出条纹优先溶解使膜表面趋向平整。膜中碳量随暴露时间延长而增加，因此可以认为碳来源于海水而不是来自加工残碳膜。

本文研究α—Ti在腐蚀过程中钝化膜所产生的内应力的大小。结果表明，一边涂有保护层的α－Ti薄条在0.1mol／LH2SO4溶液中自然腐蚀过程中，随着钝化膜的形成，薄条不断向腐蚀面弯曲（保护面鼓起），即在试样表层产生一个拉应力。这个附加拉应力不断增大，其最大值为（5个试样平均），接近或等于屈服应力。在SCC过程中这个附加应力将和外应力叠加，促进位错发射和运动，从而在低应力（或低KI）下导致SCC裂纹形核。

本文通过测定HA177－2，BFe30－1－1在3．5％NaCl和3．5％NaCl＋NH3（NH4+）溶液中的腐蚀速率、腐蚀磨损率和电化学行为以及观测腐蚀磨损后铜合金的微观形貌，研究了腐蚀后样品的表层性能。实验结果表明，NH3（NH4+）的存在加速了铜合金的腐蚀、腐蚀磨损，使腐蚀电位E(corr)明显负移、腐蚀电流密度i(corr)增加；氨或铵离子对铜合金腐蚀磨损的加速作用与腐蚀磨损过程中的氨致脆性有关。

用热加工模拟试验机对X65钢进行了高温压缩试验，建立了试验用钢的奥氏体热变形方程式及动态再结晶临界条件回归方程式。根据动态再结晶动力学，通过应力-应变曲线建立了如下动态再结晶体积分数数学模型

采用CO2激光器在A3钢上进行镍基碳化钨金属陶瓷的激光熔覆试验，研究了不同复合粉末成分及激光熔覆工艺条件下熔覆层中碳化钨的熔化烧损规律.试验结果表明，熔覆层中碳化钨的烧损主要是反应扩散式烧损，其烧损程度由其与粘结金属间的化学反应程度控制，与复合粉中碳化钨种类、粒度、含量，粘结金属中碳含量以及激光熔覆工艺关系密切.

研究了Fe(72.7)Cu1Nb2V(1.8)Si(13.5)B9非晶合金在不同温度（763—883K）退火1h后的热磁曲线（σs－T曲线）借助于碰分析的方法，由σs1/B－T曲线并通过X射线衍射分析确定了合金中α－Fe（Si）相和剩余非晶相的体积分数、饱和磁化强度及Curie温度随退火温度Ta的变化及其相互关系.结果表明，当Ta＜823K时α－Fe（Si）相的饱和磁化强度σsα和Curie温度随Ta的增加略有下降，当Ta≥823K时σsα和TCα保持不变；剩余非晶相的饱和磁化强σsA度和Curie温度在整个退火温度范围内均随Ta的增加而单调下降并且两者之间呈近似直线关系。