Eta phase and boride formation in directionally solidified Ni-base superalloy IN792+Hf
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2007
... 单晶高温合金因其优良的高温力学性能而广泛应用于军用、民用航空发动机.随着单晶高温合金的不断发展，合金中高熔点元素的含量不断增加，特别是Re含量已经成为单晶高温合金代次发展的标志.但是，由于高熔点元素的扩散率较低，以及单晶高温合金多组元的显著特点，使得单晶高温合金的结晶温度间隔较宽，凝固时易产生微观偏析，对合金凝固路径、缺陷形成和相稳定性有显著影响.近年来，国内外围绕凝固参数对镍基高温合金凝固组织演化的影响进行了大量的研究，如冷却速率对粗大共晶、雀斑和疏松的产生有显著影响[1,2]，热处理后合金的组织稳定性和力学性能取决于凝固组织的均匀化程度[3].在单晶生长过程中，定向凝固的固/液界面前沿温度梯度(G)和凝固速率(R)两个主要参数决定了单晶高温合金的凝固界面形态和凝固组织特征.目前，广泛应用的制备单晶高温合金及叶片的定向凝固方法主要有高速凝固(HRS)法[4,5]和液态金属冷却(LMC)法[6,7]，这两种方法的温度梯度和凝固速率存在较大差异.HRS法作为目前国内外定向凝固技术中应用最广泛、最成熟的方法，通过辐射换热产生定向热流，蜡模组合方式、型壳导热系数和厚度、铸件尺寸、定向凝固炉参数等因素都会影响固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率，进而限制晶体生长速率，容易出现粗大的枝晶组织[8].LMC法作为一种高温度梯度定向凝固方法，其特有的金属液(Sn、Al)冷却方式可以显著提高固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率.相比HRS法，相同条件下LMC法的温度梯度可提升1倍[9].大量研究[10~13]表明，这种高温度梯度的定向凝固工艺可以显著细化枝晶组织，减轻枝晶偏析倾向，进而提升合金的综合性能. ...
Influence of solidification variables on the microstructure, macrosegregation, and porosity of directionally solidified Mar-M247
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2001
... 单晶高温合金因其优良的高温力学性能而广泛应用于军用、民用航空发动机.随着单晶高温合金的不断发展，合金中高熔点元素的含量不断增加，特别是Re含量已经成为单晶高温合金代次发展的标志.但是，由于高熔点元素的扩散率较低，以及单晶高温合金多组元的显著特点，使得单晶高温合金的结晶温度间隔较宽，凝固时易产生微观偏析，对合金凝固路径、缺陷形成和相稳定性有显著影响.近年来，国内外围绕凝固参数对镍基高温合金凝固组织演化的影响进行了大量的研究，如冷却速率对粗大共晶、雀斑和疏松的产生有显著影响[1,2]，热处理后合金的组织稳定性和力学性能取决于凝固组织的均匀化程度[3].在单晶生长过程中，定向凝固的固/液界面前沿温度梯度(G)和凝固速率(R)两个主要参数决定了单晶高温合金的凝固界面形态和凝固组织特征.目前，广泛应用的制备单晶高温合金及叶片的定向凝固方法主要有高速凝固(HRS)法[4,5]和液态金属冷却(LMC)法[6,7]，这两种方法的温度梯度和凝固速率存在较大差异.HRS法作为目前国内外定向凝固技术中应用最广泛、最成熟的方法，通过辐射换热产生定向热流，蜡模组合方式、型壳导热系数和厚度、铸件尺寸、定向凝固炉参数等因素都会影响固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率，进而限制晶体生长速率，容易出现粗大的枝晶组织[8].LMC法作为一种高温度梯度定向凝固方法，其特有的金属液(Sn、Al)冷却方式可以显著提高固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率.相比HRS法，相同条件下LMC法的温度梯度可提升1倍[9].大量研究[10~13]表明，这种高温度梯度的定向凝固工艺可以显著细化枝晶组织，减轻枝晶偏析倾向，进而提升合金的综合性能. ...
On the microstructural instability of an experimental nickel-based single-crystal superalloy
1
2001
... 单晶高温合金因其优良的高温力学性能而广泛应用于军用、民用航空发动机.随着单晶高温合金的不断发展，合金中高熔点元素的含量不断增加，特别是Re含量已经成为单晶高温合金代次发展的标志.但是，由于高熔点元素的扩散率较低，以及单晶高温合金多组元的显著特点，使得单晶高温合金的结晶温度间隔较宽，凝固时易产生微观偏析，对合金凝固路径、缺陷形成和相稳定性有显著影响.近年来，国内外围绕凝固参数对镍基高温合金凝固组织演化的影响进行了大量的研究，如冷却速率对粗大共晶、雀斑和疏松的产生有显著影响[1,2]，热处理后合金的组织稳定性和力学性能取决于凝固组织的均匀化程度[3].在单晶生长过程中，定向凝固的固/液界面前沿温度梯度(G)和凝固速率(R)两个主要参数决定了单晶高温合金的凝固界面形态和凝固组织特征.目前，广泛应用的制备单晶高温合金及叶片的定向凝固方法主要有高速凝固(HRS)法[4,5]和液态金属冷却(LMC)法[6,7]，这两种方法的温度梯度和凝固速率存在较大差异.HRS法作为目前国内外定向凝固技术中应用最广泛、最成熟的方法，通过辐射换热产生定向热流，蜡模组合方式、型壳导热系数和厚度、铸件尺寸、定向凝固炉参数等因素都会影响固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率，进而限制晶体生长速率，容易出现粗大的枝晶组织[8].LMC法作为一种高温度梯度定向凝固方法，其特有的金属液(Sn、Al)冷却方式可以显著提高固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率.相比HRS法，相同条件下LMC法的温度梯度可提升1倍[9].大量研究[10~13]表明，这种高温度梯度的定向凝固工艺可以显著细化枝晶组织，减轻枝晶偏析倾向，进而提升合金的综合性能. ...
The development of columnar grain and single crystal high temperature materials through directional solidification
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1970
... 单晶高温合金因其优良的高温力学性能而广泛应用于军用、民用航空发动机.随着单晶高温合金的不断发展，合金中高熔点元素的含量不断增加，特别是Re含量已经成为单晶高温合金代次发展的标志.但是，由于高熔点元素的扩散率较低，以及单晶高温合金多组元的显著特点，使得单晶高温合金的结晶温度间隔较宽，凝固时易产生微观偏析，对合金凝固路径、缺陷形成和相稳定性有显著影响.近年来，国内外围绕凝固参数对镍基高温合金凝固组织演化的影响进行了大量的研究，如冷却速率对粗大共晶、雀斑和疏松的产生有显著影响[1,2]，热处理后合金的组织稳定性和力学性能取决于凝固组织的均匀化程度[3].在单晶生长过程中，定向凝固的固/液界面前沿温度梯度(G)和凝固速率(R)两个主要参数决定了单晶高温合金的凝固界面形态和凝固组织特征.目前，广泛应用的制备单晶高温合金及叶片的定向凝固方法主要有高速凝固(HRS)法[4,5]和液态金属冷却(LMC)法[6,7]，这两种方法的温度梯度和凝固速率存在较大差异.HRS法作为目前国内外定向凝固技术中应用最广泛、最成熟的方法，通过辐射换热产生定向热流，蜡模组合方式、型壳导热系数和厚度、铸件尺寸、定向凝固炉参数等因素都会影响固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率，进而限制晶体生长速率，容易出现粗大的枝晶组织[8].LMC法作为一种高温度梯度定向凝固方法，其特有的金属液(Sn、Al)冷却方式可以显著提高固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率.相比HRS法，相同条件下LMC法的温度梯度可提升1倍[9].大量研究[10~13]表明，这种高温度梯度的定向凝固工艺可以显著细化枝晶组织，减轻枝晶偏析倾向，进而提升合金的综合性能. ...
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2012
... 单晶高温合金因其优良的高温力学性能而广泛应用于军用、民用航空发动机.随着单晶高温合金的不断发展，合金中高熔点元素的含量不断增加，特别是Re含量已经成为单晶高温合金代次发展的标志.但是，由于高熔点元素的扩散率较低，以及单晶高温合金多组元的显著特点，使得单晶高温合金的结晶温度间隔较宽，凝固时易产生微观偏析，对合金凝固路径、缺陷形成和相稳定性有显著影响.近年来，国内外围绕凝固参数对镍基高温合金凝固组织演化的影响进行了大量的研究，如冷却速率对粗大共晶、雀斑和疏松的产生有显著影响[1,2]，热处理后合金的组织稳定性和力学性能取决于凝固组织的均匀化程度[3].在单晶生长过程中，定向凝固的固/液界面前沿温度梯度(G)和凝固速率(R)两个主要参数决定了单晶高温合金的凝固界面形态和凝固组织特征.目前，广泛应用的制备单晶高温合金及叶片的定向凝固方法主要有高速凝固(HRS)法[4,5]和液态金属冷却(LMC)法[6,7]，这两种方法的温度梯度和凝固速率存在较大差异.HRS法作为目前国内外定向凝固技术中应用最广泛、最成熟的方法，通过辐射换热产生定向热流，蜡模组合方式、型壳导热系数和厚度、铸件尺寸、定向凝固炉参数等因素都会影响固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率，进而限制晶体生长速率，容易出现粗大的枝晶组织[8].LMC法作为一种高温度梯度定向凝固方法，其特有的金属液(Sn、Al)冷却方式可以显著提高固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率.相比HRS法，相同条件下LMC法的温度梯度可提升1倍[9].大量研究[10~13]表明，这种高温度梯度的定向凝固工艺可以显著细化枝晶组织，减轻枝晶偏析倾向，进而提升合金的综合性能. ...
1
2012
... 单晶高温合金因其优良的高温力学性能而广泛应用于军用、民用航空发动机.随着单晶高温合金的不断发展，合金中高熔点元素的含量不断增加，特别是Re含量已经成为单晶高温合金代次发展的标志.但是，由于高熔点元素的扩散率较低，以及单晶高温合金多组元的显著特点，使得单晶高温合金的结晶温度间隔较宽，凝固时易产生微观偏析，对合金凝固路径、缺陷形成和相稳定性有显著影响.近年来，国内外围绕凝固参数对镍基高温合金凝固组织演化的影响进行了大量的研究，如冷却速率对粗大共晶、雀斑和疏松的产生有显著影响[1,2]，热处理后合金的组织稳定性和力学性能取决于凝固组织的均匀化程度[3].在单晶生长过程中，定向凝固的固/液界面前沿温度梯度(G)和凝固速率(R)两个主要参数决定了单晶高温合金的凝固界面形态和凝固组织特征.目前，广泛应用的制备单晶高温合金及叶片的定向凝固方法主要有高速凝固(HRS)法[4,5]和液态金属冷却(LMC)法[6,7]，这两种方法的温度梯度和凝固速率存在较大差异.HRS法作为目前国内外定向凝固技术中应用最广泛、最成熟的方法，通过辐射换热产生定向热流，蜡模组合方式、型壳导热系数和厚度、铸件尺寸、定向凝固炉参数等因素都会影响固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率，进而限制晶体生长速率，容易出现粗大的枝晶组织[8].LMC法作为一种高温度梯度定向凝固方法，其特有的金属液(Sn、Al)冷却方式可以显著提高固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率.相比HRS法，相同条件下LMC法的温度梯度可提升1倍[9].大量研究[10~13]表明，这种高温度梯度的定向凝固工艺可以显著细化枝晶组织，减轻枝晶偏析倾向，进而提升合金的综合性能. ...
Liquid metal cooling: A new solidification technique
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1976
... 单晶高温合金因其优良的高温力学性能而广泛应用于军用、民用航空发动机.随着单晶高温合金的不断发展，合金中高熔点元素的含量不断增加，特别是Re含量已经成为单晶高温合金代次发展的标志.但是，由于高熔点元素的扩散率较低，以及单晶高温合金多组元的显著特点，使得单晶高温合金的结晶温度间隔较宽，凝固时易产生微观偏析，对合金凝固路径、缺陷形成和相稳定性有显著影响.近年来，国内外围绕凝固参数对镍基高温合金凝固组织演化的影响进行了大量的研究，如冷却速率对粗大共晶、雀斑和疏松的产生有显著影响[1,2]，热处理后合金的组织稳定性和力学性能取决于凝固组织的均匀化程度[3].在单晶生长过程中，定向凝固的固/液界面前沿温度梯度(G)和凝固速率(R)两个主要参数决定了单晶高温合金的凝固界面形态和凝固组织特征.目前，广泛应用的制备单晶高温合金及叶片的定向凝固方法主要有高速凝固(HRS)法[4,5]和液态金属冷却(LMC)法[6,7]，这两种方法的温度梯度和凝固速率存在较大差异.HRS法作为目前国内外定向凝固技术中应用最广泛、最成熟的方法，通过辐射换热产生定向热流，蜡模组合方式、型壳导热系数和厚度、铸件尺寸、定向凝固炉参数等因素都会影响固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率，进而限制晶体生长速率，容易出现粗大的枝晶组织[8].LMC法作为一种高温度梯度定向凝固方法，其特有的金属液(Sn、Al)冷却方式可以显著提高固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率.相比HRS法，相同条件下LMC法的温度梯度可提升1倍[9].大量研究[10~13]表明，这种高温度梯度的定向凝固工艺可以显著细化枝晶组织，减轻枝晶偏析倾向，进而提升合金的综合性能. ...
Investment casting of high performance turbine blades by liquid metal cooling—A step forward towards industrial scale manufacturing
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1999
... 单晶高温合金因其优良的高温力学性能而广泛应用于军用、民用航空发动机.随着单晶高温合金的不断发展，合金中高熔点元素的含量不断增加，特别是Re含量已经成为单晶高温合金代次发展的标志.但是，由于高熔点元素的扩散率较低，以及单晶高温合金多组元的显著特点，使得单晶高温合金的结晶温度间隔较宽，凝固时易产生微观偏析，对合金凝固路径、缺陷形成和相稳定性有显著影响.近年来，国内外围绕凝固参数对镍基高温合金凝固组织演化的影响进行了大量的研究，如冷却速率对粗大共晶、雀斑和疏松的产生有显著影响[1,2]，热处理后合金的组织稳定性和力学性能取决于凝固组织的均匀化程度[3].在单晶生长过程中，定向凝固的固/液界面前沿温度梯度(G)和凝固速率(R)两个主要参数决定了单晶高温合金的凝固界面形态和凝固组织特征.目前，广泛应用的制备单晶高温合金及叶片的定向凝固方法主要有高速凝固(HRS)法[4,5]和液态金属冷却(LMC)法[6,7]，这两种方法的温度梯度和凝固速率存在较大差异.HRS法作为目前国内外定向凝固技术中应用最广泛、最成熟的方法，通过辐射换热产生定向热流，蜡模组合方式、型壳导热系数和厚度、铸件尺寸、定向凝固炉参数等因素都会影响固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率，进而限制晶体生长速率，容易出现粗大的枝晶组织[8].LMC法作为一种高温度梯度定向凝固方法，其特有的金属液(Sn、Al)冷却方式可以显著提高固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率.相比HRS法，相同条件下LMC法的温度梯度可提升1倍[9].大量研究[10~13]表明，这种高温度梯度的定向凝固工艺可以显著细化枝晶组织，减轻枝晶偏析倾向，进而提升合金的综合性能. ...
Microstructure and stress rupture properties of single crystal superalloy CMSX-2 under high thermal gradient directional solidification
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2007
... 单晶高温合金因其优良的高温力学性能而广泛应用于军用、民用航空发动机.随着单晶高温合金的不断发展，合金中高熔点元素的含量不断增加，特别是Re含量已经成为单晶高温合金代次发展的标志.但是，由于高熔点元素的扩散率较低，以及单晶高温合金多组元的显著特点，使得单晶高温合金的结晶温度间隔较宽，凝固时易产生微观偏析，对合金凝固路径、缺陷形成和相稳定性有显著影响.近年来，国内外围绕凝固参数对镍基高温合金凝固组织演化的影响进行了大量的研究，如冷却速率对粗大共晶、雀斑和疏松的产生有显著影响[1,2]，热处理后合金的组织稳定性和力学性能取决于凝固组织的均匀化程度[3].在单晶生长过程中，定向凝固的固/液界面前沿温度梯度(G)和凝固速率(R)两个主要参数决定了单晶高温合金的凝固界面形态和凝固组织特征.目前，广泛应用的制备单晶高温合金及叶片的定向凝固方法主要有高速凝固(HRS)法[4,5]和液态金属冷却(LMC)法[6,7]，这两种方法的温度梯度和凝固速率存在较大差异.HRS法作为目前国内外定向凝固技术中应用最广泛、最成熟的方法，通过辐射换热产生定向热流，蜡模组合方式、型壳导热系数和厚度、铸件尺寸、定向凝固炉参数等因素都会影响固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率，进而限制晶体生长速率，容易出现粗大的枝晶组织[8].LMC法作为一种高温度梯度定向凝固方法，其特有的金属液(Sn、Al)冷却方式可以显著提高固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率.相比HRS法，相同条件下LMC法的温度梯度可提升1倍[9].大量研究[10~13]表明，这种高温度梯度的定向凝固工艺可以显著细化枝晶组织，减轻枝晶偏析倾向，进而提升合金的综合性能. ...
Improved quality and economics of investment castings by liquid metal cooling—The selection of cooling media
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2000
... 单晶高温合金因其优良的高温力学性能而广泛应用于军用、民用航空发动机.随着单晶高温合金的不断发展，合金中高熔点元素的含量不断增加，特别是Re含量已经成为单晶高温合金代次发展的标志.但是，由于高熔点元素的扩散率较低，以及单晶高温合金多组元的显著特点，使得单晶高温合金的结晶温度间隔较宽，凝固时易产生微观偏析，对合金凝固路径、缺陷形成和相稳定性有显著影响.近年来，国内外围绕凝固参数对镍基高温合金凝固组织演化的影响进行了大量的研究，如冷却速率对粗大共晶、雀斑和疏松的产生有显著影响[1,2]，热处理后合金的组织稳定性和力学性能取决于凝固组织的均匀化程度[3].在单晶生长过程中，定向凝固的固/液界面前沿温度梯度(G)和凝固速率(R)两个主要参数决定了单晶高温合金的凝固界面形态和凝固组织特征.目前，广泛应用的制备单晶高温合金及叶片的定向凝固方法主要有高速凝固(HRS)法[4,5]和液态金属冷却(LMC)法[6,7]，这两种方法的温度梯度和凝固速率存在较大差异.HRS法作为目前国内外定向凝固技术中应用最广泛、最成熟的方法，通过辐射换热产生定向热流，蜡模组合方式、型壳导热系数和厚度、铸件尺寸、定向凝固炉参数等因素都会影响固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率，进而限制晶体生长速率，容易出现粗大的枝晶组织[8].LMC法作为一种高温度梯度定向凝固方法，其特有的金属液(Sn、Al)冷却方式可以显著提高固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率.相比HRS法，相同条件下LMC法的温度梯度可提升1倍[9].大量研究[10~13]表明，这种高温度梯度的定向凝固工艺可以显著细化枝晶组织，减轻枝晶偏析倾向，进而提升合金的综合性能. ...
Issues in processing by the liquid-Sn assisted directional solidification technique
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2004
... 单晶高温合金因其优良的高温力学性能而广泛应用于军用、民用航空发动机.随着单晶高温合金的不断发展，合金中高熔点元素的含量不断增加，特别是Re含量已经成为单晶高温合金代次发展的标志.但是，由于高熔点元素的扩散率较低，以及单晶高温合金多组元的显著特点，使得单晶高温合金的结晶温度间隔较宽，凝固时易产生微观偏析，对合金凝固路径、缺陷形成和相稳定性有显著影响.近年来，国内外围绕凝固参数对镍基高温合金凝固组织演化的影响进行了大量的研究，如冷却速率对粗大共晶、雀斑和疏松的产生有显著影响[1,2]，热处理后合金的组织稳定性和力学性能取决于凝固组织的均匀化程度[3].在单晶生长过程中，定向凝固的固/液界面前沿温度梯度(G)和凝固速率(R)两个主要参数决定了单晶高温合金的凝固界面形态和凝固组织特征.目前，广泛应用的制备单晶高温合金及叶片的定向凝固方法主要有高速凝固(HRS)法[4,5]和液态金属冷却(LMC)法[6,7]，这两种方法的温度梯度和凝固速率存在较大差异.HRS法作为目前国内外定向凝固技术中应用最广泛、最成熟的方法，通过辐射换热产生定向热流，蜡模组合方式、型壳导热系数和厚度、铸件尺寸、定向凝固炉参数等因素都会影响固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率，进而限制晶体生长速率，容易出现粗大的枝晶组织[8].LMC法作为一种高温度梯度定向凝固方法，其特有的金属液(Sn、Al)冷却方式可以显著提高固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率.相比HRS法，相同条件下LMC法的温度梯度可提升1倍[9].大量研究[10~13]表明，这种高温度梯度的定向凝固工艺可以显著细化枝晶组织，减轻枝晶偏析倾向，进而提升合金的综合性能. ...
Structure refinement by a liquid metal cooling solidification process for single-crystal nickel-base superalloys
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2012
Low-cycle fatigue properties of nickel-based superalloys processed by high-gradient directional solidification
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2017
Improvement of creep rupture strength of a liquid metal cooling directionally solidified nickel-base superalloy by carbides
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2009
... 单晶高温合金因其优良的高温力学性能而广泛应用于军用、民用航空发动机.随着单晶高温合金的不断发展，合金中高熔点元素的含量不断增加，特别是Re含量已经成为单晶高温合金代次发展的标志.但是，由于高熔点元素的扩散率较低，以及单晶高温合金多组元的显著特点，使得单晶高温合金的结晶温度间隔较宽，凝固时易产生微观偏析，对合金凝固路径、缺陷形成和相稳定性有显著影响.近年来，国内外围绕凝固参数对镍基高温合金凝固组织演化的影响进行了大量的研究，如冷却速率对粗大共晶、雀斑和疏松的产生有显著影响[1,2]，热处理后合金的组织稳定性和力学性能取决于凝固组织的均匀化程度[3].在单晶生长过程中，定向凝固的固/液界面前沿温度梯度(G)和凝固速率(R)两个主要参数决定了单晶高温合金的凝固界面形态和凝固组织特征.目前，广泛应用的制备单晶高温合金及叶片的定向凝固方法主要有高速凝固(HRS)法[4,5]和液态金属冷却(LMC)法[6,7]，这两种方法的温度梯度和凝固速率存在较大差异.HRS法作为目前国内外定向凝固技术中应用最广泛、最成熟的方法，通过辐射换热产生定向热流，蜡模组合方式、型壳导热系数和厚度、铸件尺寸、定向凝固炉参数等因素都会影响固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率，进而限制晶体生长速率，容易出现粗大的枝晶组织[8].LMC法作为一种高温度梯度定向凝固方法，其特有的金属液(Sn、Al)冷却方式可以显著提高固/液界面前沿的温度梯度和凝固速率.相比HRS法，相同条件下LMC法的温度梯度可提升1倍[9].大量研究[10~13]表明，这种高温度梯度的定向凝固工艺可以显著细化枝晶组织，减轻枝晶偏析倾向，进而提升合金的综合性能. ...
Effects of low angle boundaries on the mechanical properties of single crystal superalloy DD6
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2008
... DD6合金作为拥有我国自主知识产权的第二代单晶高温合金，具有高温强度高、组织稳定和铸造工艺性能好等优点[14]，广泛应用于我国军用和民用涡扇、涡轴涡桨发动机等.关于HRS和LMC工艺在涡轴、涡桨不同凝固条件对定向凝固高温合金组织的影响已有报道[15,16]，HRS凝固条件下DD6合金的组织演变亦有报道[17~19]，但关于HRS和LMC凝固条件下DD6合金微观组织演化的对比研究较少.基于此，本工作研究了凝固条件对第二代单晶高温合金DD6铸态和热处理态组织演化的影响，旨在为DD6合金拓展定向凝固工艺、改善凝固组织提供理论依据. ...
... 实验材料为第二代单晶高温合金DD6[14]，名义成分(质量分数，%)为：Ni-0.006C-4.3Cr-9Co-8W-2Mo-2Re-7.5Ta-0.5Nb-5.6Al-0.1Hf.分别采用HRS和LMC工艺制备[001]取向的单晶试棒，试棒直径为15 mm，长度为160 mm.其中，LMC工艺的冷却介质为Al金属液.实验在相同抽拉速率基础上，通过调整浇注温度来获得不同凝固条件，具体定向凝固工艺如表1所示.由HRS和LMC工艺制备的DD6合金分别命名为HRS合金和LMC合金. ...
Development of numerical simulation in nickel-based superalloy turbine blade directional solidification
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2019
... DD6合金作为拥有我国自主知识产权的第二代单晶高温合金，具有高温强度高、组织稳定和铸造工艺性能好等优点[14]，广泛应用于我国军用和民用涡扇、涡轴涡桨发动机等.关于HRS和LMC工艺在涡轴、涡桨不同凝固条件对定向凝固高温合金组织的影响已有报道[15,16]，HRS凝固条件下DD6合金的组织演变亦有报道[17~19]，但关于HRS和LMC凝固条件下DD6合金微观组织演化的对比研究较少.基于此，本工作研究了凝固条件对第二代单晶高温合金DD6铸态和热处理态组织演化的影响，旨在为DD6合金拓展定向凝固工艺、改善凝固组织提供理论依据. ...
高温合金涡轮叶片定向凝固过程数值模拟研究进展
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2019
... DD6合金作为拥有我国自主知识产权的第二代单晶高温合金，具有高温强度高、组织稳定和铸造工艺性能好等优点[14]，广泛应用于我国军用和民用涡扇、涡轴涡桨发动机等.关于HRS和LMC工艺在涡轴、涡桨不同凝固条件对定向凝固高温合金组织的影响已有报道[15,16]，HRS凝固条件下DD6合金的组织演变亦有报道[17~19]，但关于HRS和LMC凝固条件下DD6合金微观组织演化的对比研究较少.基于此，本工作研究了凝固条件对第二代单晶高温合金DD6铸态和热处理态组织演化的影响，旨在为DD6合金拓展定向凝固工艺、改善凝固组织提供理论依据. ...
Microstructure and microsegregation in a Ni-based single crystal superalloy directionally solidified under high thermal gradient
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2010
... DD6合金作为拥有我国自主知识产权的第二代单晶高温合金，具有高温强度高、组织稳定和铸造工艺性能好等优点[14]，广泛应用于我国军用和民用涡扇、涡轴涡桨发动机等.关于HRS和LMC工艺在涡轴、涡桨不同凝固条件对定向凝固高温合金组织的影响已有报道[15,16]，HRS凝固条件下DD6合金的组织演变亦有报道[17~19]，但关于HRS和LMC凝固条件下DD6合金微观组织演化的对比研究较少.基于此，本工作研究了凝固条件对第二代单晶高温合金DD6铸态和热处理态组织演化的影响，旨在为DD6合金拓展定向凝固工艺、改善凝固组织提供理论依据. ...
一种镍基单晶高温合金的高温度梯度定向凝固组织及枝晶偏析
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2010
... DD6合金作为拥有我国自主知识产权的第二代单晶高温合金，具有高温强度高、组织稳定和铸造工艺性能好等优点[14]，广泛应用于我国军用和民用涡扇、涡轴涡桨发动机等.关于HRS和LMC工艺在涡轴、涡桨不同凝固条件对定向凝固高温合金组织的影响已有报道[15,16]，HRS凝固条件下DD6合金的组织演变亦有报道[17~19]，但关于HRS和LMC凝固条件下DD6合金微观组织演化的对比研究较少.基于此，本工作研究了凝固条件对第二代单晶高温合金DD6铸态和热处理态组织演化的影响，旨在为DD6合金拓展定向凝固工艺、改善凝固组织提供理论依据. ...
Microstructure and mechanical property of single crystal superalloy DD6 with different states
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2003
... DD6合金作为拥有我国自主知识产权的第二代单晶高温合金，具有高温强度高、组织稳定和铸造工艺性能好等优点[14]，广泛应用于我国军用和民用涡扇、涡轴涡桨发动机等.关于HRS和LMC工艺在涡轴、涡桨不同凝固条件对定向凝固高温合金组织的影响已有报道[15,16]，HRS凝固条件下DD6合金的组织演变亦有报道[17~19]，但关于HRS和LMC凝固条件下DD6合金微观组织演化的对比研究较少.基于此，本工作研究了凝固条件对第二代单晶高温合金DD6铸态和热处理态组织演化的影响，旨在为DD6合金拓展定向凝固工艺、改善凝固组织提供理论依据. ...
单晶高温合金DD6不同状态下的显微组织和力学性能
1
2003
... DD6合金作为拥有我国自主知识产权的第二代单晶高温合金，具有高温强度高、组织稳定和铸造工艺性能好等优点[14]，广泛应用于我国军用和民用涡扇、涡轴涡桨发动机等.关于HRS和LMC工艺在涡轴、涡桨不同凝固条件对定向凝固高温合金组织的影响已有报道[15,16]，HRS凝固条件下DD6合金的组织演变亦有报道[17~19]，但关于HRS和LMC凝固条件下DD6合金微观组织演化的对比研究较少.基于此，本工作研究了凝固条件对第二代单晶高温合金DD6铸态和热处理态组织演化的影响，旨在为DD6合金拓展定向凝固工艺、改善凝固组织提供理论依据. ...
Effect of solidification parameters on the segregation and γ/γ' eutectic evolution in Ni-based single crystal superalloy DD6
1
2013
... 本工作结果表明：随着浇注温度的升高，铸态HRS合金的γ + γ′共晶组织含量升高，但尺寸变小，这与文献[27]结果一致，而LMC合金的γ + γ′共晶组织含量和尺寸反而降低.铸态HRS合金γ + γ′共晶组织含量和尺寸的变化规律不同，主要原因是固/液界面前沿的温度梯度和元素偏析耦合作用所导致.当浇注温度较低(1500 ℃)时，铸态HRS合金固/液界面前沿的温度梯度较小，从而导致糊状区宽度较大[28]，使得枝晶间的熔体熔池较大，加之Nb、Al和Ta等γ′相形成元素的枝晶间偏析，共晶组织具有持续长大的动力学条件，从而可形成大尺寸共晶组织；当浇注温度较高(1590 ℃)时，铸态HRS合金凝固糊状区宽度较小，使得枝晶间的熔体熔池较小，γ′相形成元素枝晶偏析程度较小，共晶组织缺少持续长大的动力学条件，只能形成细小的共晶组织.并且，随着浇注温度的升高，铸态HRS合金因温度梯度升高而使得枝晶间距变小，形成的枝晶数量多，导致枝晶间残余熔体总量多，更多的残余熔体成分达到共晶组织成分而使共晶组织含量增加.相比铸态HRS合金，LMC合金γ + γ′共晶组织含量低且尺寸小的主要原因是其更高的固/液界面前沿温度梯度.在这种高温度梯度条件下，LMC合金γ′相形成元素的偏析程度小，加之二次枝晶间距小，促进了固相反扩散[18]，进一步减轻了元素偏析，减弱了共晶组织长大的动力学条件，增大了形成共晶组织的难度. ...
凝固参数对DD6偏析和γ/γ'共晶组织演化的影响
1
2013
... 本工作结果表明：随着浇注温度的升高，铸态HRS合金的γ + γ′共晶组织含量升高，但尺寸变小，这与文献[27]结果一致，而LMC合金的γ + γ′共晶组织含量和尺寸反而降低.铸态HRS合金γ + γ′共晶组织含量和尺寸的变化规律不同，主要原因是固/液界面前沿的温度梯度和元素偏析耦合作用所导致.当浇注温度较低(1500 ℃)时，铸态HRS合金固/液界面前沿的温度梯度较小，从而导致糊状区宽度较大[28]，使得枝晶间的熔体熔池较大，加之Nb、Al和Ta等γ′相形成元素的枝晶间偏析，共晶组织具有持续长大的动力学条件，从而可形成大尺寸共晶组织；当浇注温度较高(1590 ℃)时，铸态HRS合金凝固糊状区宽度较小，使得枝晶间的熔体熔池较小，γ′相形成元素枝晶偏析程度较小，共晶组织缺少持续长大的动力学条件，只能形成细小的共晶组织.并且，随着浇注温度的升高，铸态HRS合金因温度梯度升高而使得枝晶间距变小，形成的枝晶数量多，导致枝晶间残余熔体总量多，更多的残余熔体成分达到共晶组织成分而使共晶组织含量增加.相比铸态HRS合金，LMC合金γ + γ′共晶组织含量低且尺寸小的主要原因是其更高的固/液界面前沿温度梯度.在这种高温度梯度条件下，LMC合金γ′相形成元素的偏析程度小，加之二次枝晶间距小，促进了固相反扩散[18]，进一步减轻了元素偏析，减弱了共晶组织长大的动力学条件，增大了形成共晶组织的难度. ...
Evaluation of the uniform distribution of dendritic microstructure in directionally solidified single-crystal DD6 superalloy
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2015
... DD6合金作为拥有我国自主知识产权的第二代单晶高温合金，具有高温强度高、组织稳定和铸造工艺性能好等优点[14]，广泛应用于我国军用和民用涡扇、涡轴涡桨发动机等.关于HRS和LMC工艺在涡轴、涡桨不同凝固条件对定向凝固高温合金组织的影响已有报道[15,16]，HRS凝固条件下DD6合金的组织演变亦有报道[17~19]，但关于HRS和LMC凝固条件下DD6合金微观组织演化的对比研究较少.基于此，本工作研究了凝固条件对第二代单晶高温合金DD6铸态和热处理态组织演化的影响，旨在为DD6合金拓展定向凝固工艺、改善凝固组织提供理论依据. ...
定向凝固DD6单晶高温合金枝晶组织均匀性研究
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2015
... DD6合金作为拥有我国自主知识产权的第二代单晶高温合金，具有高温强度高、组织稳定和铸造工艺性能好等优点[14]，广泛应用于我国军用和民用涡扇、涡轴涡桨发动机等.关于HRS和LMC工艺在涡轴、涡桨不同凝固条件对定向凝固高温合金组织的影响已有报道[15,16]，HRS凝固条件下DD6合金的组织演变亦有报道[17~19]，但关于HRS和LMC凝固条件下DD6合金微观组织演化的对比研究较少.基于此，本工作研究了凝固条件对第二代单晶高温合金DD6铸态和热处理态组织演化的影响，旨在为DD6合金拓展定向凝固工艺、改善凝固组织提供理论依据. ...
Effect of primary dendrite arm spacing on the anisotropic stress rupture properties in a nickel-base single crystal superalloy DD26
1
2016
... 枝晶间距显著影响单晶高温合金的力学性能[20]，其一般受合金成分[21]、晶体取向[22]、温度梯度、凝固速率等因素的影响，而温度梯度和凝固速率是关键因素.已有研究[23]表明，一次枝晶间距由G-1/2 × R-1/4决定[24]，二次枝晶间距由G-1/2 × R-1/2决定，枝晶间距与温度梯度和凝固速率成反比关系.研究[25]表明，提高浇注温度可以提高固/液界面前沿的温度梯度.由此，本工作通过提高浇注温度，增加HRS合金固/液界面前沿温度梯度，进而减小了合金的一次枝晶间距和二次枝晶间距.目前，HRS单晶炉温度梯度在20~40 K/cm之间，而LMC单晶炉温度梯度可达60~80 K/cm，甚至更高.因此，在相同浇注温度和抽拉速率条件下，采用LMC工艺可以获得更高的固/液界面前沿温度梯度，这是LMC合金枝晶间距更小的主要原因.本工作结果与上述规律相同. ...
一次枝晶间距对DD26单晶高温合金持久各向异性的影响
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2016
... 枝晶间距显著影响单晶高温合金的力学性能[20]，其一般受合金成分[21]、晶体取向[22]、温度梯度、凝固速率等因素的影响，而温度梯度和凝固速率是关键因素.已有研究[23]表明，一次枝晶间距由G-1/2 × R-1/4决定[24]，二次枝晶间距由G-1/2 × R-1/2决定，枝晶间距与温度梯度和凝固速率成反比关系.研究[25]表明，提高浇注温度可以提高固/液界面前沿的温度梯度.由此，本工作通过提高浇注温度，增加HRS合金固/液界面前沿温度梯度，进而减小了合金的一次枝晶间距和二次枝晶间距.目前，HRS单晶炉温度梯度在20~40 K/cm之间，而LMC单晶炉温度梯度可达60~80 K/cm，甚至更高.因此，在相同浇注温度和抽拉速率条件下，采用LMC工艺可以获得更高的固/液界面前沿温度梯度，这是LMC合金枝晶间距更小的主要原因.本工作结果与上述规律相同. ...
Effect of C content on microstructures and stress rupture properties of a single crystal superalloy
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2018
... 枝晶间距显著影响单晶高温合金的力学性能[20]，其一般受合金成分[21]、晶体取向[22]、温度梯度、凝固速率等因素的影响，而温度梯度和凝固速率是关键因素.已有研究[23]表明，一次枝晶间距由G-1/2 × R-1/4决定[24]，二次枝晶间距由G-1/2 × R-1/2决定，枝晶间距与温度梯度和凝固速率成反比关系.研究[25]表明，提高浇注温度可以提高固/液界面前沿的温度梯度.由此，本工作通过提高浇注温度，增加HRS合金固/液界面前沿温度梯度，进而减小了合金的一次枝晶间距和二次枝晶间距.目前，HRS单晶炉温度梯度在20~40 K/cm之间，而LMC单晶炉温度梯度可达60~80 K/cm，甚至更高.因此，在相同浇注温度和抽拉速率条件下，采用LMC工艺可以获得更高的固/液界面前沿温度梯度，这是LMC合金枝晶间距更小的主要原因.本工作结果与上述规律相同. ...
C含量对一种单晶高温合金组织和持久性能的影响
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2018
... 枝晶间距显著影响单晶高温合金的力学性能[20]，其一般受合金成分[21]、晶体取向[22]、温度梯度、凝固速率等因素的影响，而温度梯度和凝固速率是关键因素.已有研究[23]表明，一次枝晶间距由G-1/2 × R-1/4决定[24]，二次枝晶间距由G-1/2 × R-1/2决定，枝晶间距与温度梯度和凝固速率成反比关系.研究[25]表明，提高浇注温度可以提高固/液界面前沿的温度梯度.由此，本工作通过提高浇注温度，增加HRS合金固/液界面前沿温度梯度，进而减小了合金的一次枝晶间距和二次枝晶间距.目前，HRS单晶炉温度梯度在20~40 K/cm之间，而LMC单晶炉温度梯度可达60~80 K/cm，甚至更高.因此，在相同浇注温度和抽拉速率条件下，采用LMC工艺可以获得更高的固/液界面前沿温度梯度，这是LMC合金枝晶间距更小的主要原因.本工作结果与上述规律相同. ...
Dendrite arm spacings and microsegregations in <001> and <011> orientated single crystal superalloys DD407
1
2011
... 枝晶间距显著影响单晶高温合金的力学性能[20]，其一般受合金成分[21]、晶体取向[22]、温度梯度、凝固速率等因素的影响，而温度梯度和凝固速率是关键因素.已有研究[23]表明，一次枝晶间距由G-1/2 × R-1/4决定[24]，二次枝晶间距由G-1/2 × R-1/2决定，枝晶间距与温度梯度和凝固速率成反比关系.研究[25]表明，提高浇注温度可以提高固/液界面前沿的温度梯度.由此，本工作通过提高浇注温度，增加HRS合金固/液界面前沿温度梯度，进而减小了合金的一次枝晶间距和二次枝晶间距.目前，HRS单晶炉温度梯度在20~40 K/cm之间，而LMC单晶炉温度梯度可达60~80 K/cm，甚至更高.因此，在相同浇注温度和抽拉速率条件下，采用LMC工艺可以获得更高的固/液界面前沿温度梯度，这是LMC合金枝晶间距更小的主要原因.本工作结果与上述规律相同. ...
<001>和<011>取向DD407单晶高温合金枝晶间距和微观偏析
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2011
... 枝晶间距显著影响单晶高温合金的力学性能[20]，其一般受合金成分[21]、晶体取向[22]、温度梯度、凝固速率等因素的影响，而温度梯度和凝固速率是关键因素.已有研究[23]表明，一次枝晶间距由G-1/2 × R-1/4决定[24]，二次枝晶间距由G-1/2 × R-1/2决定，枝晶间距与温度梯度和凝固速率成反比关系.研究[25]表明，提高浇注温度可以提高固/液界面前沿的温度梯度.由此，本工作通过提高浇注温度，增加HRS合金固/液界面前沿温度梯度，进而减小了合金的一次枝晶间距和二次枝晶间距.目前，HRS单晶炉温度梯度在20~40 K/cm之间，而LMC单晶炉温度梯度可达60~80 K/cm，甚至更高.因此，在相同浇注温度和抽拉速率条件下，采用LMC工艺可以获得更高的固/液界面前沿温度梯度，这是LMC合金枝晶间距更小的主要原因.本工作结果与上述规律相同. ...
Grain structure development in directional solidification of nickel-base superalloys
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2004
... 枝晶间距显著影响单晶高温合金的力学性能[20]，其一般受合金成分[21]、晶体取向[22]、温度梯度、凝固速率等因素的影响，而温度梯度和凝固速率是关键因素.已有研究[23]表明，一次枝晶间距由G-1/2 × R-1/4决定[24]，二次枝晶间距由G-1/2 × R-1/2决定，枝晶间距与温度梯度和凝固速率成反比关系.研究[25]表明，提高浇注温度可以提高固/液界面前沿的温度梯度.由此，本工作通过提高浇注温度，增加HRS合金固/液界面前沿温度梯度，进而减小了合金的一次枝晶间距和二次枝晶间距.目前，HRS单晶炉温度梯度在20~40 K/cm之间，而LMC单晶炉温度梯度可达60~80 K/cm，甚至更高.因此，在相同浇注温度和抽拉速率条件下，采用LMC工艺可以获得更高的固/液界面前沿温度梯度，这是LMC合金枝晶间距更小的主要原因.本工作结果与上述规律相同. ...
Dendrite growth at the limit of stability: Tip radius and spacing
1
1981
... 枝晶间距显著影响单晶高温合金的力学性能[20]，其一般受合金成分[21]、晶体取向[22]、温度梯度、凝固速率等因素的影响，而温度梯度和凝固速率是关键因素.已有研究[23]表明，一次枝晶间距由G-1/2 × R-1/4决定[24]，二次枝晶间距由G-1/2 × R-1/2决定，枝晶间距与温度梯度和凝固速率成反比关系.研究[25]表明，提高浇注温度可以提高固/液界面前沿的温度梯度.由此，本工作通过提高浇注温度，增加HRS合金固/液界面前沿温度梯度，进而减小了合金的一次枝晶间距和二次枝晶间距.目前，HRS单晶炉温度梯度在20~40 K/cm之间，而LMC单晶炉温度梯度可达60~80 K/cm，甚至更高.因此，在相同浇注温度和抽拉速率条件下，采用LMC工艺可以获得更高的固/液界面前沿温度梯度，这是LMC合金枝晶间距更小的主要原因.本工作结果与上述规律相同. ...
Numerical simulation on directional solidification process of DD6 single crystal superalloy thin-walled specimen
1
2014
... 枝晶间距显著影响单晶高温合金的力学性能[20]，其一般受合金成分[21]、晶体取向[22]、温度梯度、凝固速率等因素的影响，而温度梯度和凝固速率是关键因素.已有研究[23]表明，一次枝晶间距由G-1/2 × R-1/4决定[24]，二次枝晶间距由G-1/2 × R-1/2决定，枝晶间距与温度梯度和凝固速率成反比关系.研究[25]表明，提高浇注温度可以提高固/液界面前沿的温度梯度.由此，本工作通过提高浇注温度，增加HRS合金固/液界面前沿温度梯度，进而减小了合金的一次枝晶间距和二次枝晶间距.目前，HRS单晶炉温度梯度在20~40 K/cm之间，而LMC单晶炉温度梯度可达60~80 K/cm，甚至更高.因此，在相同浇注温度和抽拉速率条件下，采用LMC工艺可以获得更高的固/液界面前沿温度梯度，这是LMC合金枝晶间距更小的主要原因.本工作结果与上述规律相同. ...
DD6单晶精铸薄壁试样定向凝固过程数值模拟
1
2014
... 枝晶间距显著影响单晶高温合金的力学性能[20]，其一般受合金成分[21]、晶体取向[22]、温度梯度、凝固速率等因素的影响，而温度梯度和凝固速率是关键因素.已有研究[23]表明，一次枝晶间距由G-1/2 × R-1/4决定[24]，二次枝晶间距由G-1/2 × R-1/2决定，枝晶间距与温度梯度和凝固速率成反比关系.研究[25]表明，提高浇注温度可以提高固/液界面前沿的温度梯度.由此，本工作通过提高浇注温度，增加HRS合金固/液界面前沿温度梯度，进而减小了合金的一次枝晶间距和二次枝晶间距.目前，HRS单晶炉温度梯度在20~40 K/cm之间，而LMC单晶炉温度梯度可达60~80 K/cm，甚至更高.因此，在相同浇注温度和抽拉速率条件下，采用LMC工艺可以获得更高的固/液界面前沿温度梯度，这是LMC合金枝晶间距更小的主要原因.本工作结果与上述规律相同. ...
Effects of heat treatment on microstrucutures and stress rupture properties of a second generation Ni-based single crystal DD11
1
2016
... γ + γ′共晶组织的含量和尺寸对于单晶高温合金的力学性能具有重要影响.研究[26]表明，作为非平衡凝固产物的γ + γ′共晶组织，富集Nb、Al和Ta等γ′相形成元素，其形成与凝固条件有直接关系，合金凝固条件在一定程度上决定了铸态合金γ + γ′共晶组织的含量和尺寸. ...
热处理对第二代镍基单晶合金DD11显微组织及持久性能的影响
1
2016
... γ + γ′共晶组织的含量和尺寸对于单晶高温合金的力学性能具有重要影响.研究[26]表明，作为非平衡凝固产物的γ + γ′共晶组织，富集Nb、Al和Ta等γ′相形成元素，其形成与凝固条件有直接关系，合金凝固条件在一定程度上决定了铸态合金γ + γ′共晶组织的含量和尺寸. ...
Effects of pouring temperature on the solidification microstructure of single crystal superalloy DD6
1
2009
... 本工作结果表明：随着浇注温度的升高，铸态HRS合金的γ + γ′共晶组织含量升高，但尺寸变小，这与文献[27]结果一致，而LMC合金的γ + γ′共晶组织含量和尺寸反而降低.铸态HRS合金γ + γ′共晶组织含量和尺寸的变化规律不同，主要原因是固/液界面前沿的温度梯度和元素偏析耦合作用所导致.当浇注温度较低(1500 ℃)时，铸态HRS合金固/液界面前沿的温度梯度较小，从而导致糊状区宽度较大[28]，使得枝晶间的熔体熔池较大，加之Nb、Al和Ta等γ′相形成元素的枝晶间偏析，共晶组织具有持续长大的动力学条件，从而可形成大尺寸共晶组织；当浇注温度较高(1590 ℃)时，铸态HRS合金凝固糊状区宽度较小，使得枝晶间的熔体熔池较小，γ′相形成元素枝晶偏析程度较小，共晶组织缺少持续长大的动力学条件，只能形成细小的共晶组织.并且，随着浇注温度的升高，铸态HRS合金因温度梯度升高而使得枝晶间距变小，形成的枝晶数量多，导致枝晶间残余熔体总量多，更多的残余熔体成分达到共晶组织成分而使共晶组织含量增加.相比铸态HRS合金，LMC合金γ + γ′共晶组织含量低且尺寸小的主要原因是其更高的固/液界面前沿温度梯度.在这种高温度梯度条件下，LMC合金γ′相形成元素的偏析程度小，加之二次枝晶间距小，促进了固相反扩散[18]，进一步减轻了元素偏析，减弱了共晶组织长大的动力学条件，增大了形成共晶组织的难度. ...
浇注温度对DD6单晶高温合金凝固组织的影响
1
2009
... 本工作结果表明：随着浇注温度的升高，铸态HRS合金的γ + γ′共晶组织含量升高，但尺寸变小，这与文献[27]结果一致，而LMC合金的γ + γ′共晶组织含量和尺寸反而降低.铸态HRS合金γ + γ′共晶组织含量和尺寸的变化规律不同，主要原因是固/液界面前沿的温度梯度和元素偏析耦合作用所导致.当浇注温度较低(1500 ℃)时，铸态HRS合金固/液界面前沿的温度梯度较小，从而导致糊状区宽度较大[28]，使得枝晶间的熔体熔池较大，加之Nb、Al和Ta等γ′相形成元素的枝晶间偏析，共晶组织具有持续长大的动力学条件，从而可形成大尺寸共晶组织；当浇注温度较高(1590 ℃)时，铸态HRS合金凝固糊状区宽度较小，使得枝晶间的熔体熔池较小，γ′相形成元素枝晶偏析程度较小，共晶组织缺少持续长大的动力学条件，只能形成细小的共晶组织.并且，随着浇注温度的升高，铸态HRS合金因温度梯度升高而使得枝晶间距变小，形成的枝晶数量多，导致枝晶间残余熔体总量多，更多的残余熔体成分达到共晶组织成分而使共晶组织含量增加.相比铸态HRS合金，LMC合金γ + γ′共晶组织含量低且尺寸小的主要原因是其更高的固/液界面前沿温度梯度.在这种高温度梯度条件下，LMC合金γ′相形成元素的偏析程度小，加之二次枝晶间距小，促进了固相反扩散[18]，进一步减轻了元素偏析，减弱了共晶组织长大的动力学条件，增大了形成共晶组织的难度. ...
Directional solidification under high thermal gradient and its application in superalloys processing
1
2018
... 本工作结果表明：随着浇注温度的升高，铸态HRS合金的γ + γ′共晶组织含量升高，但尺寸变小，这与文献[27]结果一致，而LMC合金的γ + γ′共晶组织含量和尺寸反而降低.铸态HRS合金γ + γ′共晶组织含量和尺寸的变化规律不同，主要原因是固/液界面前沿的温度梯度和元素偏析耦合作用所导致.当浇注温度较低(1500 ℃)时，铸态HRS合金固/液界面前沿的温度梯度较小，从而导致糊状区宽度较大[28]，使得枝晶间的熔体熔池较大，加之Nb、Al和Ta等γ′相形成元素的枝晶间偏析，共晶组织具有持续长大的动力学条件，从而可形成大尺寸共晶组织；当浇注温度较高(1590 ℃)时，铸态HRS合金凝固糊状区宽度较小，使得枝晶间的熔体熔池较小，γ′相形成元素枝晶偏析程度较小，共晶组织缺少持续长大的动力学条件，只能形成细小的共晶组织.并且，随着浇注温度的升高，铸态HRS合金因温度梯度升高而使得枝晶间距变小，形成的枝晶数量多，导致枝晶间残余熔体总量多，更多的残余熔体成分达到共晶组织成分而使共晶组织含量增加.相比铸态HRS合金，LMC合金γ + γ′共晶组织含量低且尺寸小的主要原因是其更高的固/液界面前沿温度梯度.在这种高温度梯度条件下，LMC合金γ′相形成元素的偏析程度小，加之二次枝晶间距小，促进了固相反扩散[18]，进一步减轻了元素偏析，减弱了共晶组织长大的动力学条件，增大了形成共晶组织的难度. ...
高梯度定向凝固技术及其在高温合金制备中的应用
1
2018
... 本工作结果表明：随着浇注温度的升高，铸态HRS合金的γ + γ′共晶组织含量升高，但尺寸变小，这与文献[27]结果一致，而LMC合金的γ + γ′共晶组织含量和尺寸反而降低.铸态HRS合金γ + γ′共晶组织含量和尺寸的变化规律不同，主要原因是固/液界面前沿的温度梯度和元素偏析耦合作用所导致.当浇注温度较低(1500 ℃)时，铸态HRS合金固/液界面前沿的温度梯度较小，从而导致糊状区宽度较大[28]，使得枝晶间的熔体熔池较大，加之Nb、Al和Ta等γ′相形成元素的枝晶间偏析，共晶组织具有持续长大的动力学条件，从而可形成大尺寸共晶组织；当浇注温度较高(1590 ℃)时，铸态HRS合金凝固糊状区宽度较小，使得枝晶间的熔体熔池较小，γ′相形成元素枝晶偏析程度较小，共晶组织缺少持续长大的动力学条件，只能形成细小的共晶组织.并且，随着浇注温度的升高，铸态HRS合金因温度梯度升高而使得枝晶间距变小，形成的枝晶数量多，导致枝晶间残余熔体总量多，更多的残余熔体成分达到共晶组织成分而使共晶组织含量增加.相比铸态HRS合金，LMC合金γ + γ′共晶组织含量低且尺寸小的主要原因是其更高的固/液界面前沿温度梯度.在这种高温度梯度条件下，LMC合金γ′相形成元素的偏析程度小，加之二次枝晶间距小，促进了固相反扩散[18]，进一步减轻了元素偏析，减弱了共晶组织长大的动力学条件，增大了形成共晶组织的难度. ...
Influence of solution heat treatment temperature on the microstructure of the third generation Ni-based single crystal superalloy DD10
1
2011
... 此外，铸态合金γ + γ′共晶组织尺寸越小，热处理态合金γ + γ′共晶组织含量减少程度越大，这与铸态合金γ′共晶组织含量无关.研究[29,30]表明，铸态共晶组织状态、热处理工艺等因素影响合金共晶组织的回溶效果.本工作结果表明，铸态合金γ + γ′共晶组织尺寸是决定合金热处理后残留共晶组织占比的主要因素. ...
固溶温度对第三代镍基单晶高温合金DD10组织的影响
1
2011
... 此外，铸态合金γ + γ′共晶组织尺寸越小，热处理态合金γ + γ′共晶组织含量减少程度越大，这与铸态合金γ′共晶组织含量无关.研究[29,30]表明，铸态共晶组织状态、热处理工艺等因素影响合金共晶组织的回溶效果.本工作结果表明，铸态合金γ + γ′共晶组织尺寸是决定合金热处理后残留共晶组织占比的主要因素. ...
Effect of solution and aging heat treatment on microstructures and stress rupture properties of Fourth generation Ni-based single crystal superalloy
1
2022
... 此外，铸态合金γ + γ′共晶组织尺寸越小，热处理态合金γ + γ′共晶组织含量减少程度越大，这与铸态合金γ′共晶组织含量无关.研究[29,30]表明，铸态共晶组织状态、热处理工艺等因素影响合金共晶组织的回溶效果.本工作结果表明，铸态合金γ + γ′共晶组织尺寸是决定合金热处理后残留共晶组织占比的主要因素. ...
固溶时效处理工艺对一种四代镍基单晶高温合金组织及性能的影响
1
2022
... 此外，铸态合金γ + γ′共晶组织尺寸越小，热处理态合金γ + γ′共晶组织含量减少程度越大，这与铸态合金γ′共晶组织含量无关.研究[29,30]表明，铸态共晶组织状态、热处理工艺等因素影响合金共晶组织的回溶效果.本工作结果表明，铸态合金γ + γ′共晶组织尺寸是决定合金热处理后残留共晶组织占比的主要因素. ...
Effect of cooling rate on γ' precipitate of DZ4125 alloy under high thermal gradient directional solidification
1
2009
... γ′相是单晶高温合金中的主要强化相，显著影响合金的力学性能.本工作结果表明，铸态HRS合金和LMC合金枝晶干的γ′相形貌存在差异，HRS合金枝晶干γ′相为较规则的立方形貌，而LMC合金则为不规则立方形貌，这说明铸态合金γ′相形貌受凝固条件影响.研究[31]表明，定向凝固柱状晶高温合金的γ′相与凝固参数有着密切的关系.HRS工艺主要采用辐射冷却方式，其温度梯度和凝固速率均小于LMC工艺，HRS工艺相对缓慢的凝固条件使得γ′相在析出过程中具有比较充分的元素扩散时间，γ′相倾向于形成具有{001}低指数晶面的规则立方体形貌；而LMC工艺较高的G × R值导致非平衡凝固倾向增大，溶质扩散受限，进而引起溶质扩散不均匀，从而造成γ′相不规则[32]；并且，因LMC温度梯度高导致γ相固溶体的过冷度大，这为γ′相形核提供了更强驱动力，使得形核数量增多，进而限制了γ′相的正常长大，进一步加剧了γ′相的不规则性. ...
高温度梯度定向凝固冷却速率对DZ4125合金γ'相的影响
1
2009
... γ′相是单晶高温合金中的主要强化相，显著影响合金的力学性能.本工作结果表明，铸态HRS合金和LMC合金枝晶干的γ′相形貌存在差异，HRS合金枝晶干γ′相为较规则的立方形貌，而LMC合金则为不规则立方形貌，这说明铸态合金γ′相形貌受凝固条件影响.研究[31]表明，定向凝固柱状晶高温合金的γ′相与凝固参数有着密切的关系.HRS工艺主要采用辐射冷却方式，其温度梯度和凝固速率均小于LMC工艺，HRS工艺相对缓慢的凝固条件使得γ′相在析出过程中具有比较充分的元素扩散时间，γ′相倾向于形成具有{001}低指数晶面的规则立方体形貌；而LMC工艺较高的G × R值导致非平衡凝固倾向增大，溶质扩散受限，进而引起溶质扩散不均匀，从而造成γ′相不规则[32]；并且，因LMC温度梯度高导致γ相固溶体的过冷度大，这为γ′相形核提供了更强驱动力，使得形核数量增多，进而限制了γ′相的正常长大，进一步加剧了γ′相的不规则性. ...
Solidification path of single-crystal nickel-base superalloys with minor carbon additions under laser rapid directional solidification conditions
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2017
... γ′相是单晶高温合金中的主要强化相，显著影响合金的力学性能.本工作结果表明，铸态HRS合金和LMC合金枝晶干的γ′相形貌存在差异，HRS合金枝晶干γ′相为较规则的立方形貌，而LMC合金则为不规则立方形貌，这说明铸态合金γ′相形貌受凝固条件影响.研究[31]表明，定向凝固柱状晶高温合金的γ′相与凝固参数有着密切的关系.HRS工艺主要采用辐射冷却方式，其温度梯度和凝固速率均小于LMC工艺，HRS工艺相对缓慢的凝固条件使得γ′相在析出过程中具有比较充分的元素扩散时间，γ′相倾向于形成具有{001}低指数晶面的规则立方体形貌；而LMC工艺较高的G × R值导致非平衡凝固倾向增大，溶质扩散受限，进而引起溶质扩散不均匀，从而造成γ′相不规则[32]；并且，因LMC温度梯度高导致γ相固溶体的过冷度大，这为γ′相形核提供了更强驱动力，使得形核数量增多，进而限制了γ′相的正常长大，进一步加剧了γ′相的不规则性. ...
Effect of over-temperature on microstructure and high cycle fatigue properties of DD6 single crystal superalloy
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2018
... 热处理后，HRS合金和LMC合金枝晶间和枝晶干处的γ′相立方化程度显著增加、均匀性显著提高，这与已有的关于热处理对单晶高温合金γ′相影响的结论[33,34]一致.当合金中γ′相和γ + γ′共晶组织回溶并再次析出时，合金元素经过充分的扩散，偏析程度得到改善，为合金冷却过程不同区域γ′相的均匀析出提供了成分基础.然而，尽管热处理使合金γ′相尺寸均匀性得到了改善，但因凝固条件的不同而存在差异，LMC合金γ′相的尺寸均匀性优于HRS合金.研究[35]表明，单晶高温合金γ′相在不同区域尺寸的差异随元素偏析程度加重而变大.本工作中，LMC合金偏析系数小于HRS合金，使得LMC合金不同区域γ′相的形核、长大驱动力相近，为尺寸均匀奠定了动力学基础.可见，LMC工艺在有效抑制元素偏析的基础上，提高了铸态合金γ′相尺寸均匀性，有助于降低合金热处理工艺的难度. ...
超温对DD6单晶高温合金组织及高周疲劳性能影响
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2018
... 热处理后，HRS合金和LMC合金枝晶间和枝晶干处的γ′相立方化程度显著增加、均匀性显著提高，这与已有的关于热处理对单晶高温合金γ′相影响的结论[33,34]一致.当合金中γ′相和γ + γ′共晶组织回溶并再次析出时，合金元素经过充分的扩散，偏析程度得到改善，为合金冷却过程不同区域γ′相的均匀析出提供了成分基础.然而，尽管热处理使合金γ′相尺寸均匀性得到了改善，但因凝固条件的不同而存在差异，LMC合金γ′相的尺寸均匀性优于HRS合金.研究[35]表明，单晶高温合金γ′相在不同区域尺寸的差异随元素偏析程度加重而变大.本工作中，LMC合金偏析系数小于HRS合金，使得LMC合金不同区域γ′相的形核、长大驱动力相近，为尺寸均匀奠定了动力学基础.可见，LMC工艺在有效抑制元素偏析的基础上，提高了铸态合金γ′相尺寸均匀性，有助于降低合金热处理工艺的难度. ...
Evolution of γ' phase in DD6 single crystal turbine blade
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2020
... 热处理后，HRS合金和LMC合金枝晶间和枝晶干处的γ′相立方化程度显著增加、均匀性显著提高，这与已有的关于热处理对单晶高温合金γ′相影响的结论[33,34]一致.当合金中γ′相和γ + γ′共晶组织回溶并再次析出时，合金元素经过充分的扩散，偏析程度得到改善，为合金冷却过程不同区域γ′相的均匀析出提供了成分基础.然而，尽管热处理使合金γ′相尺寸均匀性得到了改善，但因凝固条件的不同而存在差异，LMC合金γ′相的尺寸均匀性优于HRS合金.研究[35]表明，单晶高温合金γ′相在不同区域尺寸的差异随元素偏析程度加重而变大.本工作中，LMC合金偏析系数小于HRS合金，使得LMC合金不同区域γ′相的形核、长大驱动力相近，为尺寸均匀奠定了动力学基础.可见，LMC工艺在有效抑制元素偏析的基础上，提高了铸态合金γ′相尺寸均匀性，有助于降低合金热处理工艺的难度. ...
DD6单晶叶片的γ'相演化
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2020
... 热处理后，HRS合金和LMC合金枝晶间和枝晶干处的γ′相立方化程度显著增加、均匀性显著提高，这与已有的关于热处理对单晶高温合金γ′相影响的结论[33,34]一致.当合金中γ′相和γ + γ′共晶组织回溶并再次析出时，合金元素经过充分的扩散，偏析程度得到改善，为合金冷却过程不同区域γ′相的均匀析出提供了成分基础.然而，尽管热处理使合金γ′相尺寸均匀性得到了改善，但因凝固条件的不同而存在差异，LMC合金γ′相的尺寸均匀性优于HRS合金.研究[35]表明，单晶高温合金γ′相在不同区域尺寸的差异随元素偏析程度加重而变大.本工作中，LMC合金偏析系数小于HRS合金，使得LMC合金不同区域γ′相的形核、长大驱动力相近，为尺寸均匀奠定了动力学基础.可见，LMC工艺在有效抑制元素偏析的基础上，提高了铸态合金γ′相尺寸均匀性，有助于降低合金热处理工艺的难度. ...
Effect of transverse magnetic field on the microstructure in directionally solidified single crystal Ni-based superalloy CMSX-6
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2015
... 热处理后，HRS合金和LMC合金枝晶间和枝晶干处的γ′相立方化程度显著增加、均匀性显著提高，这与已有的关于热处理对单晶高温合金γ′相影响的结论[33,34]一致.当合金中γ′相和γ + γ′共晶组织回溶并再次析出时，合金元素经过充分的扩散，偏析程度得到改善，为合金冷却过程不同区域γ′相的均匀析出提供了成分基础.然而，尽管热处理使合金γ′相尺寸均匀性得到了改善，但因凝固条件的不同而存在差异，LMC合金γ′相的尺寸均匀性优于HRS合金.研究[35]表明，单晶高温合金γ′相在不同区域尺寸的差异随元素偏析程度加重而变大.本工作中，LMC合金偏析系数小于HRS合金，使得LMC合金不同区域γ′相的形核、长大驱动力相近，为尺寸均匀奠定了动力学基础.可见，LMC工艺在有效抑制元素偏析的基础上，提高了铸态合金γ′相尺寸均匀性，有助于降低合金热处理工艺的难度. ...
横向静磁场作用下单晶高温合金CMSX-6定向凝固组织生长行为的研究
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2015
... 热处理后，HRS合金和LMC合金枝晶间和枝晶干处的γ′相立方化程度显著增加、均匀性显著提高，这与已有的关于热处理对单晶高温合金γ′相影响的结论[33,34]一致.当合金中γ′相和γ + γ′共晶组织回溶并再次析出时，合金元素经过充分的扩散，偏析程度得到改善，为合金冷却过程不同区域γ′相的均匀析出提供了成分基础.然而，尽管热处理使合金γ′相尺寸均匀性得到了改善，但因凝固条件的不同而存在差异，LMC合金γ′相的尺寸均匀性优于HRS合金.研究[35]表明，单晶高温合金γ′相在不同区域尺寸的差异随元素偏析程度加重而变大.本工作中，LMC合金偏析系数小于HRS合金，使得LMC合金不同区域γ′相的形核、长大驱动力相近，为尺寸均匀奠定了动力学基础.可见，LMC工艺在有效抑制元素偏析的基础上，提高了铸态合金γ′相尺寸均匀性，有助于降低合金热处理工艺的难度. ...
