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ISSN 0412-1961
CN 21-1139/TG
创刊于 1956 年 (月刊)
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  1958年, 第3卷, 第2期 刊出日期:1958-02-18 上一期    下一期
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论文
減少沸腾钢有害偏析的研究——Ⅰ.在钢锭模内用氧气(空气)处理
邵象华;潘月珠
金属学报. 1958, 3 (2): 85-98.  
摘要   PDF (4020KB)
<正> 一、引言沸腾钢生产主要由于脱氧剂及钢锭模的消耗较少,而且轧钢时头部需要切除回炉的百分率低,成本通常比镇静钢低得多.以鞍钢1956年成本为例,镇静钢锭比沸腾钢锭成本高5.8%,镇静钢坯比沸腾钢坯成本高14.4%。同时,镇静钢平均此沸腾钢多切头10%左右,意味着生产镇静钢时炼钢和初轧的生产能力比生产沸腾钢时降低约10%.可见沸腾钢与镇静钢比较在成本和生产能力的利用上都具有重大的优越性.此外,用沸腾钢轧
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高压氧氨水浸溶法对废渣中铜之提取及机理研究
刘纯鹏;周月华;谢宁涛
金属学报. 1958, 3 (2): 99-110.  
摘要   PDF (1825KB)
<正> 一、引言东川铜矿开采已有数百年的历史,过去用火法冶炼所得的炉渣藏量甚富,而渣中含铜则较一般炉渣高出很多,某区铜渣经工业取样分析结果,渣含铜平均品位为1.2%.
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氧化铁还原的速率
卢肇墓;沈邦儒;金大康;吴自良
金属学报. 1958, 3 (2): 111-119.  
摘要   PDF (904KB)
用木炭还原沸腾钢铁鳞,可获得含铁>98.5%,适合于粉末冶金用的优质铁粉.在1000℃左右的还原过程中,在金属铁出现之前,在数分钟内Fe_2O_3和Fe_3O_4几乎都已全部还原成浮士体,但后者还原成金属铁的阶段,则须经历数十分钟之久,因此后一阶段便成为还原过程中控制的一步.在浮士体还原成金属铁的阶段,所生成的多孔性金属铁并不阻碍气相的扩散;还原的速率由浮士休-金属铁相界面的表面反应所控制,而表面反应的速率则受CO的生长速率所限制。浮士体表面的金属铁层成长所需的激活能约为57000卡/克分于,与用固体碳发生CO的反应所需的激活能相同。实验的结果更指出,不同温度下浮士体还原速率个同的原因,是由温度对CO发生速率的影响所引起。
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铁基合金时效的回归现象
Б.Γ.Лившиц;王润
金属学报. 1958, 3 (2): 120-128.  
摘要   PDF (1119KB)
利用物理,X-线,金相等分析方法研究了Fe-Mo、Fe-W、Fe-Ni-Nb及H36XT诸合金的时效过程及其回归现象。发现Fe-Mo及Fe-W合金与Fe-Ni-Nb及H36XT合金具有不同的时效过程,在时效时,Fe-Mo及Fe-W合金的性质变化与析出相的组织变化有关,而无回归现象。Fe-Ni-Nb及H36XT合金的初期时效过程与在固溶体中辽状态形成过程相类似,有明显的回归现象。
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渗碳钢20X2H4热处理改进的研究
徐家达
金属学报. 1958, 3 (2): 129-137.  
摘要   PDF (2750KB)
渗碳钢20X2H4渗碳后渗碳层中存在着大量残留奥氏体,淬火(800℃)后奥氏体仍很多,因此具有较低的硬度及疲劳极限。А.Н.Жиронкин提出淬火前在640°—670℃回火3—8小时以改进这种缺点,这一规程目前仍为国内外很多工厂所采用。本文研究了淬火及回火时渗碳层中的组织转变过程,提出利用残留奥氏体分解时C曲线的特性在其最大转变速度进行回火的新规程(20X2H4经测定为600℃,在此温度透烧1—1.5小时)。本文结果曾在某厂通过生产试验得到了良好的结果。
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铬锰碳氮奥氏体不锈耐热钢的研究
萧纪美
金属学报. 1958, 3 (2): 138-180.  
摘要   PDF (10921KB)
本文综合报导了作者对二百余种Cr-Mn-C-N实验钢所进行的有系统研究的主要结果:(1)稳定奥氏体区域.(2)重要相变——马氏体转变、σ相形成及沉淀作用.(3)室温及高温性能及其与钢中化学成分的关系.(4)间隙固溶体强化原理.(5)沉淀作用与高温强度的关系.(6)加入V,W,Mo,Nb,Si及B诸元素的影响.(7)工业上可试用的领域.
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