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1963年, 第6卷, 第2期 刊出日期:1963-02-18
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液态钢铁真空脱硫过程的研究
韩耀文;Γ.Н.Ойкс
金属学报. 1963, 6 (2): 98-110.
在实验室的真空感应炉中,进行了生铁脱硫过程的研究.总结试验结果认为,在真空中,液态生铁中的硫能大量被排除.在固定的试验条件下,真空度愈高,生铁中硫浓度愈大,真空处理的时间愈长,则生铁脱硫率愈大;不同质量的坩埚也影响其脱硫过程的进展,用碱性坩埚及石墨坩埚比用酸性者脱硫率高.根据真空中蒸发凝集物的X射线相结构分析结果推论,在真空中,生铁中硫是以Fcs、Fe·Mn(s)的形式被蒸发出.参考实验室的研究结果,又进行了工业生产规模试验.虽在20吨盛钢桶中,生铁的真空脱硫仍达32—44%.用较高真空度的感应电炉作滾珠轴承铜的脱硫试验结果让明,在钢中含硫量很低(s 0.008%)的情况下,脱硫率较低.用同样的钢在工业生产规模试验条件下,脱硫率极小.
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液态CaO-SiO_2和CaO-Al_2O_3-SiO_2渣中CaO的活度
邹元爔;赵彭年;曹兆民
金属学报. 1963, 6 (2): 121-130.
利用石灰的加碳还原反应,设计了一个新的研究方法,以直接测定液态高炉型渣中CaO的活度.这一方法的成功,依靠溶剂金属的正确选择以降低熔液中钙的化学位,而使金属钙量提高到可以用化学分析测定的水平.我们估计钙在锡稀溶液中的活度系数很小,可能符合于我们的要求,因此研究了下列反应:CaO+C(石墨)=Ca(锡)+CO(气).以测定液态CaO-SiO_2和CaO-Al_2O_3-SiO_2渣中CaO的活度,在上式中符号下波纹线表示溶于渣中的组分,直线表示溶子金属中的组分,下同.对于CaO-Si0_2系,应用Gibbs-Duhem关系从CaO活度值算出了SiO_2的活度值,并根据一个统计力学模型讨论了活度曲线的形状.从CaO-Al_2O_3-SiO_2系的研究结果,可知在所研究的整个碱度范围內,渣中存在10%Al_2O_3都使CaO的活度增加;当Al_2O_3为20%时,则对CaO活度的影响视碱度不同而异.对Al_2O_3的这种行为,根据炉渣的离子结构理论提出了解释.
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不同温度、速度条件下,G3、1Cr13钢、铝、铅等塑性变形抗力的研究
张作梅;赵士达
金属学报. 1963, 6 (2): 131-145.
在凸轮形变机上进行了G 3、1Crl3钢、铝及铅的恒应变率均匀压缩试验.试验温度:G 3及1Cr 13钢为1000℃,1100℃及1200℃,铝及铂则为室温.应变率共分五种,最低为12.2秒~(-1),最高为183秒~(-1).最大压缩率为56%;对于铅,最大會压缩到76%.准确地控制了试验温度,改进了消除试样端面摩擦的方法,获得了近于均匀压缩变形的条件,得出了对应于上述条件的真应力应变曲线.结果表明:在上述条件的范围内,G3、1Cr13铜及铅的应变率与变形抗力的关系符合于速度的指数公式(?)=(?),而铝的常温压缩真应力应变曲线则几乎与应变率无关.文中曾把试验结果与前人结果进行比较和讨论.
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纯铁中稀土夹杂物形态的研究
李静媛
金属学报. 1963, 6 (2): 146-190.
本文是研究含氧纯铁中加入La,Ce,Pr,Nd与混合稀土金属后生成的夹杂物.通过金相法、岩相法、x射线衍射法以及电解分离与化学分析方法,研究了各种稀土夹杂物的光学性质与化学性质,以及它们的晶体结构.实验结果肯定了含氧纯铁中加入稀土金属后生成的夹杂物类型有:CeO_2,Ce_2O_3,La_2O_3,Ce_2O_2S,La_2O_2S,CeS,LaFeO_3,FeO·La_2O_3…等,并讨论了它们的生成过程.
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钒-铌-钨三元系钒角合金的组织和性能
王乃粒;В.В.Барон;Е.М.Савицкий
金属学报. 1963, 6 (2): 155-162.
本文根据金相、热分析以及研究合金机械性能的结果,建立了钒-铌-钨三元系钒角合金(含铌量到25%,钨到16%)的平衡状态图,研究了Nb/W=2和1/2的变温截面.在所研究的合金浓度范围内,形成一系列的无限固溶体.所研究的合金性能的变化,符合于在固体状态下具有无限固溶度的合金系的特点.添加铌和钨到所给定纯度的碳热法钒中,提高了它的硬度和热硬度,并使合金变脆.在1000℃和1200℃时,铌使钒的抗氧化能力有一定的提高,而钨则使其在1000℃以上时的抗氧化能力变坏.
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纯铜薄带的厚度对冷轧及再结晶织构的影响
周邦新;颜鸣皋
金属学报. 1963, 6 (2): 163-175.
研究了经过不同压下量的电解纯铜,在保留着表面机构和去除表面机构的条件下,样品厚度对再结晶机构的影响.样品经过88.7—99.7%轧制后,厚度在0.84—0.02毫米范围内时,在900℃退火后都可以得到集中的立方机构.经过99.8%轧制、厚度为0.01毫米的样品,在900℃退火后得不到集中的立方机构.但已具有立方机构的样品,再轧制到0.01毫米(压下量为98.6%),经900℃退火后就可以得到比较集中的立方机构。样品厚度对再结晶机构的影响,也因压下量不同而不同.当压下量较小时(88.7%),样品減薄到0.04毫米以下,在900℃退火后,得不到集中的立方机构。但在压下量为96—99.7%的样品中,減薄样品厚度,对再结晶机构并沒有显著的影响.減薄样品厚度,对二次再结晶产生了阻碍作用,但对二次再结晶机构的取向并沒有显著的影响.
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