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ISSN 0412-1961
CN 21-1139/TG
创刊于 1956 年 (月刊)
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1995年, 第31卷, 第9期 刊出日期:1995-09-18
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论文
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Cu-Zn-Al合金初生态贝氏体的台阶普遍性
李春明;方鸿生;王家军;郑燕康
金属学报. 1995, 31 (
9
): 381-386.
摘要
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(433KB)
利用透射电镜(TEM)观察了三种不同成分的Cu-Zn-Al合金在不同等温温度(250,300,350℃)下形成的贝氏体的显微结构.结果发现,三种合金在不同温度形成的贝氏体初生态的宽面及端面均存在三维形态的台阶,但无层错亚结构,表明台阶在Cu-Zn-Al合金贝氏体中是普遍存在的,贝氏体的生长属扩散控制的台阶长大机制.
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贝氏体和马氏体浮突的扫描隧道显微镜研究
方鸿生;杨志刚;王家军;郑燕康
金属学报. 1995, 31 (
9
): 387-392.
摘要
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(400KB)
本文首次用扫描隧道显微镜(STM)研究了Fe-C-Cr钢中贝氏体和马氏体浮突的形态,利用STM所独具的优异的纵向分辨率,发现贝氏体浮突实际上是贝氏体的亚片条、亚单元及超亚单元造成的表面浮突所组成的浮突群,完全不符合马氏体浮突的不变平面应变特征,说明了贝氏体相变不可能按切变机制进行.
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PST双相TiAl类单晶中的微孪晶变形
刘毅;汪德宁;陈达;林栋梁;陈世朴;刘治国
金属学报. 1995, 31 (
9
): 393-398.
摘要
PDF
(434KB)
利用透射电子显微镜研究了PST双相TiAl类单晶中的微孪晶变形行为.研究结果表明,孪晶面为(111),是由(a/6)[112]Shockley不全位错在(111)面上运动产生的.当该位错遇到互成孪晶关系的两片TiAl界面时,将在另一片TiAl相中诱发出新的微孪晶,其孪晶系统不变这说明互成孪晶关系的TiAl相界面对微孪晶变形阻碍作用不大.本文讨论了微孪晶变形对材料变形的影响
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Fe-Mn-Si-Cr-Ni记忆合金形变组织的TEM研究
戎利建;平德海;李依依;师昌绪
金属学报. 1995, 31 (
9
): 399-404.
摘要
PDF
(399KB)
本文利用X射线衍射及透射电镜分析研究了元素Cr,Ni对Fe-Mn-Si合金c/a值及形变诱发ε马氏体显微组织的影响.结果表明:添加Cr,Ni后.合金的c/a值由1.620提高至1.656,其结果使合金中的fcc形变孪晶易形成:通过在孪晶内形成ε马氏体,可避免不同取向马氏体之间的穿越过程,从而有利于合金的记忆效应.
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Ni-NbC合金中强化相的形核与分支特点
李顺朴;赵德乾;陈熙琛
金属学报. 1995, 31 (
9
): 405-410.
摘要
PDF
(415KB)
本文利用光学及扫描电子显微技术、X射线择优取向分析等手段,对Mo杂质作用下的Ni-NbC合金的形貌、取向等特点进行了研究.结果表明:在自由凝固下,领先形核与生长的NbC初生晶依杂质含量不同,呈六面体和八面体两种形态.它们分别以<111>和<100>晶向为择优生长方向.共晶团生长过程中,NbC相的分支机制主要表现为择优生长方向的分支,而缺陷的作用是次要的.
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工业纯Al高温扭转时的动态回复和动态再结晶
沈健;张新明;章四琪;尹志民;卢斌;宋恒早;舒先进
金属学报. 1995, 31 (
9
): 411-416.
摘要
PDF
(487KB)
工业纯Al在5.0s-1的恒表面应变速率条件下,400℃及以下温度变形时,仅发生动态回复,形成近似等轴亚晶组织;450℃以上变形时,主要软化机制为动态再结晶,大变形后,形成与原始粗晶组织不同的细小均匀的动态再结晶晶粒.高温扭转时的等效应力-应变曲线呈现周期性锯齿流变特征.线性回归结果表明,回复亚晶尺寸和Zener-Hollomon参数间满足Hall-Petch关系.
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快速凝固Ti-55合金中稀土第二相双模型分布的形成
李阁平;李东;刘羽寅;胡壮麒
金属学报. 1995, 31 (
9
): 417-421.
摘要
PDF
(297KB)
对快速凝固Ti-5Al-4Sn-2Zr-1Mo-0.25Si-1Nd(Ti-55)高温钛合金980℃,5h处理样品的透射电镜分析表明,稀土第二相在合金中以双模型分布,较小颗粒尺寸为20-80nm,较大颗粒尺寸为200-300nm.在扩散控制第二相粒子长大动力学方程的基础上,运用扰动理论,分析了第二相颗粒尺寸的定态解的稳定性,并验证了双模型分布.
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接触疲劳裂纹的萌生与扩张行为的研究
沙江波;井晓天;楼秉哲;沈福三
金属学报. 1995, 31 (
9
): 422-430.
摘要
PDF
(708KB)
本文通过力学分析和扫描电镜观察,研究了点接触条件下有表面滑动和无表面滑动摩擦时的接触疲劳裂纹萌生和扩张行为,指出了接触疲劳破坏的典型特征和一般特征.结果表明,在边界润滑条件下,接触疲劳裂纹萌生于表面,以Ⅱ型方式向纵深扩张,裂纹扩张走向与裂纹尖端处最大切应力走向一致.有表面滑动摩擦时,典型的裂纹扩张路径(或剥落坑形状)由呈U字形的四个阶段组成,无表面滑动摩擦时,扩张路径则由V字形的三阶段组成;一般的破坏以连续剥落的方式发展,它由相应条件的典型扩张各阶段随机组成.
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