Reduction of CO2 emissions by improved management of material and product use: The case of primary packaging
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2000
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
Experimental study on dispersion behavior during the leakage of high pressure CO2 pipelines
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2019
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
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2005
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
CO2 GeoNet actions in Europe for advancing CCUS through global cooperation
2018
Screening and techno-economic assessment of biomass-based power generation with CCS technologies to meet 2050 CO2 targets
2017
Learning through a portfolio of carbon capture and storage demonstration projects
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2016
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
Carbon capture and storage
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2008
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
Comparing carbon capture and storage (CCS) with concentrating solar power (CSP): Potentials, costs, risks, and barriers
2012
Transmission of CO2 -safety and economic considerations
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2004
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
Carbon capture and storage update
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2014
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
Calculating the consequences of a CO2 -pipeline rupture
1996
Corrosion behaviour of low-alloy martensite steel exposed to vapour-saturated CO2 and CO2 -saturated brine conditions
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2016
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
CO2 -原油体系发泡特性实验研究
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2019
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
CO2 -原油体系发泡特性实验研究
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2019
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
CO2 mix project: Experimental determination of thermo physical properties of CO2 -rich mixtures
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2013
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
Pipeline design for a least-cost router application for CO2 transport in the CO2 sequestration cycle
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2008
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
Internal corrosion of carbon steel pipelines for dense-phase CO2 transport in carbon capture and storage (CCS)—A review
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2017
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
The techno-economics of a phased approach to developing a UK carbon dioxide pipeline network
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2010
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
Transport of gaseous and dense carbon dioxide in pipelines: is there an internal corrosion risk?
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2012
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
... 在CO2 的实际管道输送过程中，在输送前需对所输CO2 流体进行脱水处理以避免管道内出现游离水导致管道发生腐蚀.美国现存CO2 输送管道对于含水量的要求十分严格，要求含水量低于50 × 10-6 ，即通常被认为是全脱水输送[18 ] .李玉星等[77 ] 归纳了富CO2 输送管道不发生腐蚀的最大含水量与压力、温度的关系(图3 [77 ] )，并认为设定最高操作压力下的露点要求并不安全.一般地，对于操作温度高于4℃的纯CO2 输送管道，避免发生腐蚀的含水量为(300~500) × 10-6 [78 ~80 ] .此外，Visser等[78 ] 基于DYNAMIS规范认为CO2 输送管道的含水量上限在(20~630) × 10-6 ，显然，将CO2 输送管道中的含水量降低至很低的数值是不必要且不经济的，故需要根据管道运行的温度、压力及所含杂质来确定一个合理、经济的临界含水量，但当前还不存在针对CO2 输送管道最大含水量的国际共识.McGrail等[79 ] 首先探究了22℃、6.25 MPa的气态CO2 环境中不同含水率下X70碳钢的腐蚀行为，结果表明，经过72 h的腐蚀反应，在含水率为90%RH (相对湿度)的环境中碳钢表面形成了腐蚀防护膜，然而，在含水率为55%RH的环境中，碳钢经过42 d的反应也并未发生腐蚀，故其认为此条件下的临界含水率介于55%RH与90%RH之间.在此基础上，针对气态CO2 输送管道，Jiang等[44 ] 研究表明在游离水相出现前，X65碳钢的均匀腐蚀速率不随相对湿度的增加而变化，但当游离水出现后，均匀腐蚀速率明显增大，如在温度、压力分别为35℃、4 MPa且存在游离水的情况下，X65碳钢发生了严重的均匀腐蚀并出现了局部腐蚀，研究认为气态CO2 输送管道不发生腐蚀的临界含水率为80%RH.上述研究为气态CO2 输送管道临界含水量的确定提供了参考，但管道内可能存在的其他杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)也会导致管道发生腐蚀，杂质种类及含量的变化将改变水与CO2 的互溶度，从而影响水的凝结析出及管内腐蚀物质的浓度.此外，温度、压力的波动也将影响溶于CO2 相中水分的析出.总体上，温度、压力及杂质将对气态CO2 输送管道临界含水量的确定产生重要影响，然而当前针对含杂质气态CO2 输送管道临界含水量的研究仍然较少，故需要对不同条件下含杂质气态CO2 输送管道的临界含水量进行大量的系统实验研究，以确定合理的临界含水量，从而保证气态CO2 输送管道的经济、安全运行. ...
齐鲁二化厂至正理庄油田高89地区CO2 输送管道及液化分离工程方案研究
1
2014
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
齐鲁二化厂至正理庄油田高89地区CO2 输送管道及液化分离工程方案研究
1
2014
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
大庆油田萨南东部过渡带注CO2 驱油先导性矿场试验研究
1
1997
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
大庆油田萨南东部过渡带注CO2 驱油先导性矿场试验研究
1
1997
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
中国21世纪议程管理中心. 中国碳捕集、利用与封存(CCUS)技术进展报告
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2011
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
中国21世纪议程管理中心. 中国碳捕集、利用与封存(CCUS)技术进展报告
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2011
... 随着世界工业生产的迅速发展，大量CO2 排入大气引发全球气候变暖等一系列问题[1 ,2 ] .CO2 捕集与储存(carbon capture and storage，CCS)技术被认为是实现全球CO2 减排的最有效方式[3 ~6 ] ，CO2 的管道输送是CCS技术链中十分重要的一环[7 ~9 ] .由于CO2 流体的临界参数较低(临界压力为7.38 MPa，临界温度为31.1℃)[10 ~12 ] ，输送过程中温度和压力的变化易导致CO2 流体相态的改变[13 ,14 ] ，故CO2 管道输送过程中常使CO2 维持单一相态输送.根据不同的输送相态(纯CO2 相图如图1 所示)，CO2 输送可分为气态、液态、密相态及超临界态输送4种方式[15 ] .当前世界上绝大多数CO2 输送管道建于美国，且输送方式多采用超临界态或密相态输送[16 ] .超临界态或密相态CO2 输送管道的运输效率更高，但一旦发生泄漏等事故，易造成严重环境及安全灾害，而气态CO2 输送管道则具有较高的安全性[17 ,18 ] .作为CO2 的主要排放国家之一，我国对CCS技术给予高度重视，且将CCS技术列入中长期发展规划中.我国CO2 输送管道建设起步较晚，尚无成熟的大规模长距离CO2 输送管道投入运行，见报道的有齐鲁石化至正理庄油田的75 km CO2 输送管道[19 ] 、大庆油田建造的6.5 km CO2 -EOR先导性试验CO2 输送管道[20 ] 和吉林油田建成的约50 km的CO2 驱用管道，以上管道均为气态CO2 输送管道[21 ] . ...
Mapping of potential HSE issues related to large-scale capture, transport and storage of CO2
1
2008
... CO2 管道在输送过程中发生泄漏是十分严重的事故之一.美国管道安全处(OPS)的统计数据表明，45%的CO2 输送管道发生失效是由腐蚀造成的[22 ] ，由于CO2 输送管道内不可避免地含有水分及其他气体杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)[23 ,24 ] ，且在高压环境下CO2 与水的互溶度发生改变，在管内形成具有腐蚀性的溶液，极大地增加了管道发生腐蚀的风险.此外，相比于石油天然气输送管道，CO2 输送管道中CO2 流体作为主相，与管内其他杂质的交互作用及理化性质随环境发生的变化与油气管道具有显著差异，值得深入探究.目前国内外针对CO2 输送管线内腐蚀问题的研究主要集中在超临界相态[25 ~34 ] ，对于含杂质气态CO2 输送管道的内腐蚀研究较少.考虑到我国CCS技术的应用现状和发展规划，探明气态CO2 输送管道的腐蚀行为及机理，并提出合理的腐蚀速率预测模型，对明确气态CO2 输送管道腐蚀规律、规避管道发生腐蚀风险、减小管道运行经济损失，具有十分重要的现实意义.本文针对目前含杂质气态CO2 输送管道的内腐蚀研究进行了系统的综述，总结了气态CO2 输送管道腐蚀的影响因素，分析了气态CO2 输送管道不发生腐蚀临界含水量的确定，归纳了适用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型，并针对现有研究的不足提出了当前亟待解决的科学问题和研究展望. ...
Effect of impurities on the corrosion behavior of CO2 transmission pipeline steel in supercritical CO2 -water environments
1
2010
... CO2 管道在输送过程中发生泄漏是十分严重的事故之一.美国管道安全处(OPS)的统计数据表明，45%的CO2 输送管道发生失效是由腐蚀造成的[22 ] ，由于CO2 输送管道内不可避免地含有水分及其他气体杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)[23 ,24 ] ，且在高压环境下CO2 与水的互溶度发生改变，在管内形成具有腐蚀性的溶液，极大地增加了管道发生腐蚀的风险.此外，相比于石油天然气输送管道，CO2 输送管道中CO2 流体作为主相，与管内其他杂质的交互作用及理化性质随环境发生的变化与油气管道具有显著差异，值得深入探究.目前国内外针对CO2 输送管线内腐蚀问题的研究主要集中在超临界相态[25 ~34 ] ，对于含杂质气态CO2 输送管道的内腐蚀研究较少.考虑到我国CCS技术的应用现状和发展规划，探明气态CO2 输送管道的腐蚀行为及机理，并提出合理的腐蚀速率预测模型，对明确气态CO2 输送管道腐蚀规律、规避管道发生腐蚀风险、减小管道运行经济损失，具有十分重要的现实意义.本文针对目前含杂质气态CO2 输送管道的内腐蚀研究进行了系统的综述，总结了气态CO2 输送管道腐蚀的影响因素，分析了气态CO2 输送管道不发生腐蚀临界含水量的确定，归纳了适用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型，并针对现有研究的不足提出了当前亟待解决的科学问题和研究展望. ...
Investigating the effect of salt and acid impurities in supercritical CO2 as relevant to the corrosion of carbon capture and storage pipelines
1
2013
... CO2 管道在输送过程中发生泄漏是十分严重的事故之一.美国管道安全处(OPS)的统计数据表明，45%的CO2 输送管道发生失效是由腐蚀造成的[22 ] ，由于CO2 输送管道内不可避免地含有水分及其他气体杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)[23 ,24 ] ，且在高压环境下CO2 与水的互溶度发生改变，在管内形成具有腐蚀性的溶液，极大地增加了管道发生腐蚀的风险.此外，相比于石油天然气输送管道，CO2 输送管道中CO2 流体作为主相，与管内其他杂质的交互作用及理化性质随环境发生的变化与油气管道具有显著差异，值得深入探究.目前国内外针对CO2 输送管线内腐蚀问题的研究主要集中在超临界相态[25 ~34 ] ，对于含杂质气态CO2 输送管道的内腐蚀研究较少.考虑到我国CCS技术的应用现状和发展规划，探明气态CO2 输送管道的腐蚀行为及机理，并提出合理的腐蚀速率预测模型，对明确气态CO2 输送管道腐蚀规律、规避管道发生腐蚀风险、减小管道运行经济损失，具有十分重要的现实意义.本文针对目前含杂质气态CO2 输送管道的内腐蚀研究进行了系统的综述，总结了气态CO2 输送管道腐蚀的影响因素，分析了气态CO2 输送管道不发生腐蚀临界含水量的确定，归纳了适用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型，并针对现有研究的不足提出了当前亟待解决的科学问题和研究展望. ...
Synergistic effect of O2 , H2 S and SO2 impurities on the corrosion behavior of X65 steel in water-saturated supercritical CO2 system
3
2016
... CO2 管道在输送过程中发生泄漏是十分严重的事故之一.美国管道安全处(OPS)的统计数据表明，45%的CO2 输送管道发生失效是由腐蚀造成的[22 ] ，由于CO2 输送管道内不可避免地含有水分及其他气体杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)[23 ,24 ] ，且在高压环境下CO2 与水的互溶度发生改变，在管内形成具有腐蚀性的溶液，极大地增加了管道发生腐蚀的风险.此外，相比于石油天然气输送管道，CO2 输送管道中CO2 流体作为主相，与管内其他杂质的交互作用及理化性质随环境发生的变化与油气管道具有显著差异，值得深入探究.目前国内外针对CO2 输送管线内腐蚀问题的研究主要集中在超临界相态[25 ~34 ] ，对于含杂质气态CO2 输送管道的内腐蚀研究较少.考虑到我国CCS技术的应用现状和发展规划，探明气态CO2 输送管道的腐蚀行为及机理，并提出合理的腐蚀速率预测模型，对明确气态CO2 输送管道腐蚀规律、规避管道发生腐蚀风险、减小管道运行经济损失，具有十分重要的现实意义.本文针对目前含杂质气态CO2 输送管道的内腐蚀研究进行了系统的综述，总结了气态CO2 输送管道腐蚀的影响因素，分析了气态CO2 输送管道不发生腐蚀临界含水量的确定，归纳了适用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型，并针对现有研究的不足提出了当前亟待解决的科学问题和研究展望. ...
... 管道中O2 对腐蚀的影响当前仍存在争议.一方面，O2 参与阴极电化学反应(如式(8) 所示)且能够抑制FeCO3 保护膜的生成(如式(9) 和(10)所示)，对腐蚀起到促进作用[27 ] ；另一方面，O2 能够钝化金属并降低金属的均匀腐蚀速率[25 ,56 ] .Lin等[41 ] 运用原位电化学测量技术进行了研究，认为在高温高压气态CO2 环境中O2 与金属发生化学反应生成Fe(OH)3 ，破坏了金属表面腐蚀产物膜的完整性，导致金属表面发生局部腐蚀且腐蚀速率较大，该研究的实验环境压力虽然为1 MPa，与气态CO2 输送管道的实际工作压力有一定差距，但原位电化学测量技术的使用为气态CO2 输送环境下管道钢电化学腐蚀原理的研究提供了重要参考. ...
... 总体来说，虽然针对H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理影响的研究已经取得了一些成果，但二者共同存在时管道钢的腐蚀行为特点及腐蚀机理尚不明确.在超临界CO2 输送管道腐蚀研究领域，已有众多研究[25 ,27 ,57 ~59 ] 证明多种杂质共同存在时杂质间具有协同竞争效应(如H2 S、O2 、SO2 、NO2 等)，不同杂质相互作用，通过影响水与CO2 的溶解度，参与化学、电化学反应，改变腐蚀产物膜组成及结构等过程影响管道钢的腐蚀行为.此外，SO2 、NO2 等其他杂质也会对管道钢的腐蚀产生显著影响[27 ,30 ,32 ] .因此，仍需要通过大量且系统的基础实验来探究不同杂质及其相互作用对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响. ...
The effect of O2 content on the corrosion behaviour of X65 and 5Cr in water-containing supercritical CO2 environments
2015
Effects of O2 and SO2 on water chemistry characteristics and corrosion behavior of X70 pipeline steel in supercritical CO2 transport system
3
2018
... 管道中O2 对腐蚀的影响当前仍存在争议.一方面，O2 参与阴极电化学反应(如式(8) 所示)且能够抑制FeCO3 保护膜的生成(如式(9) 和(10)所示)，对腐蚀起到促进作用[27 ] ；另一方面，O2 能够钝化金属并降低金属的均匀腐蚀速率[25 ,56 ] .Lin等[41 ] 运用原位电化学测量技术进行了研究，认为在高温高压气态CO2 环境中O2 与金属发生化学反应生成Fe(OH)3 ，破坏了金属表面腐蚀产物膜的完整性，导致金属表面发生局部腐蚀且腐蚀速率较大，该研究的实验环境压力虽然为1 MPa，与气态CO2 输送管道的实际工作压力有一定差距，但原位电化学测量技术的使用为气态CO2 输送环境下管道钢电化学腐蚀原理的研究提供了重要参考. ...
... 总体来说，虽然针对H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理影响的研究已经取得了一些成果，但二者共同存在时管道钢的腐蚀行为特点及腐蚀机理尚不明确.在超临界CO2 输送管道腐蚀研究领域，已有众多研究[25 ,27 ,57 ~59 ] 证明多种杂质共同存在时杂质间具有协同竞争效应(如H2 S、O2 、SO2 、NO2 等)，不同杂质相互作用，通过影响水与CO2 的溶解度，参与化学、电化学反应，改变腐蚀产物膜组成及结构等过程影响管道钢的腐蚀行为.此外，SO2 、NO2 等其他杂质也会对管道钢的腐蚀产生显著影响[27 ,30 ,32 ] .因此，仍需要通过大量且系统的基础实验来探究不同杂质及其相互作用对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响. ...
... [27 ,30 ,32 ].因此，仍需要通过大量且系统的基础实验来探究不同杂质及其相互作用对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响. ...
Impact of SO2 concentration on the corrosion rate of X70 steel and iron in water-saturated supercritical CO2 mixed with SO2
2011
The influence of SO2 on the tolerable water content to avoid pipeline corrosion during the transportation of supercritical CO2
1
2015
... CO2 输送管道内存在的杂质首先会引起CO2 流体的相特性发生变化[51 ] (含杂质CO2 的相包线如图2 [51 ] 所示)，其次，杂质通过与水相反应形成腐蚀性溶液、参与阴阳极电化学反应、改变腐蚀机理、引发局部腐蚀等作用对管道钢腐蚀行为产生影响，当前研究多关注H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响.H2 S通常来源于天然气开采及预燃烧过程，可直接与管道钢发生反应生成产物膜[52 ] (如式(3) 所示)，此外，H2 S的存在能够改变水分在管道表面的吸附性质，导致管道钢表面生成一层薄水膜，H2 S溶于其中并进行水解[33 ] (如式(4) 和(5)所示)，参与管道钢腐蚀过程.Zhang等[35 ] 研究表明，在气态H2 S/CO2 环境中，碳钢的腐蚀速率随CO2 分压的升高而有所增大，CO2 分压的升高导致系统中腐蚀性物质(如H2 CO3 、HCO3 - + )浓度增大从而导致腐蚀速率增大，但整体上碳钢的腐蚀速率随温度、压力及H2 S分压的变化较小，腐蚀速率介于0.6~0.7 mm/a之间，该研究并未对发生此现象的原因及相应的腐蚀机理进行详细地讨论，H2 S在气态H2 S/CO2 腐蚀体系中发挥的作用还需要进一步探究.Sun等[36 ] 研究发现，在水饱和的气态CO2 环境(50℃、5 MPa)中，H2 S的加入导致碳钢的腐蚀速率增大近3倍，其分析认为H2 S主要通过发生阴极反应来参与腐蚀过程并促进腐蚀进行(如式(6) 所示)，此外，H2 S在碳钢表面与基体金属发生反应生成不同类型的硫化铁腐蚀产物(如式(7) 所示)，如Fe1+ x 1- x [53 ] .除H2 S外，SO2 也会导致管道钢发生局部腐蚀.Farelas等[54 ] 研究指出，少量SO2 即可引起管道发生严重的局部腐蚀，且SO2 浓度的增大将加速局部腐蚀.Dugstad等[55 ] 进一步探究了动态条件下SO2 引发的局部腐蚀，结果表明即使系统中的含水量远低于该条件下水在CO2 中的溶解度，SO2 的存在仍会导致管道钢表面发生严重的局部腐蚀，但其并未对SO2 引起管道钢发生局部腐蚀的机理进行细致研究.Hua等[29 ] 通过研究也得到了类似的结论，同时，其认为局部腐蚀坑在整个腐蚀过程中的开始、发展、终止等过程亟需进行详尽研究. ...
Effect of impurity interaction on the corrosion film characteristics and corrosion morphology evolution of X65 steel in water-saturated supercritical CO2 system
1
2017
... 总体来说，虽然针对H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理影响的研究已经取得了一些成果，但二者共同存在时管道钢的腐蚀行为特点及腐蚀机理尚不明确.在超临界CO2 输送管道腐蚀研究领域，已有众多研究[25 ,27 ,57 ~59 ] 证明多种杂质共同存在时杂质间具有协同竞争效应(如H2 S、O2 、SO2 、NO2 等)，不同杂质相互作用，通过影响水与CO2 的溶解度，参与化学、电化学反应，改变腐蚀产物膜组成及结构等过程影响管道钢的腐蚀行为.此外，SO2 、NO2 等其他杂质也会对管道钢的腐蚀产生显著影响[27 ,30 ,32 ] .因此，仍需要通过大量且系统的基础实验来探究不同杂质及其相互作用对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响. ...
Assessment of general and localized corrosion behavior of X65 and 13Cr steels in water-saturated supercritical CO2 environments with SO2 /O2
2017
Corrosion behaviour of X65 steels in water-containing supercritical CO2 environments with NO2 /O2
1
2018
... 总体来说，虽然针对H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理影响的研究已经取得了一些成果，但二者共同存在时管道钢的腐蚀行为特点及腐蚀机理尚不明确.在超临界CO2 输送管道腐蚀研究领域，已有众多研究[25 ,27 ,57 ~59 ] 证明多种杂质共同存在时杂质间具有协同竞争效应(如H2 S、O2 、SO2 、NO2 等)，不同杂质相互作用，通过影响水与CO2 的溶解度，参与化学、电化学反应，改变腐蚀产物膜组成及结构等过程影响管道钢的腐蚀行为.此外，SO2 、NO2 等其他杂质也会对管道钢的腐蚀产生显著影响[27 ,30 ,32 ] .因此，仍需要通过大量且系统的基础实验来探究不同杂质及其相互作用对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响. ...
Effect of small amount of H2 S on the corrosion behavior of carbon steel in the dynamic supercritical CO2 environments
1
2016
... CO2 输送管道内存在的杂质首先会引起CO2 流体的相特性发生变化[51 ] (含杂质CO2 的相包线如图2 [51 ] 所示)，其次，杂质通过与水相反应形成腐蚀性溶液、参与阴阳极电化学反应、改变腐蚀机理、引发局部腐蚀等作用对管道钢腐蚀行为产生影响，当前研究多关注H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响.H2 S通常来源于天然气开采及预燃烧过程，可直接与管道钢发生反应生成产物膜[52 ] (如式(3) 所示)，此外，H2 S的存在能够改变水分在管道表面的吸附性质，导致管道钢表面生成一层薄水膜，H2 S溶于其中并进行水解[33 ] (如式(4) 和(5)所示)，参与管道钢腐蚀过程.Zhang等[35 ] 研究表明，在气态H2 S/CO2 环境中，碳钢的腐蚀速率随CO2 分压的升高而有所增大，CO2 分压的升高导致系统中腐蚀性物质(如H2 CO3 、HCO3 - + )浓度增大从而导致腐蚀速率增大，但整体上碳钢的腐蚀速率随温度、压力及H2 S分压的变化较小，腐蚀速率介于0.6~0.7 mm/a之间，该研究并未对发生此现象的原因及相应的腐蚀机理进行详细地讨论，H2 S在气态H2 S/CO2 腐蚀体系中发挥的作用还需要进一步探究.Sun等[36 ] 研究发现，在水饱和的气态CO2 环境(50℃、5 MPa)中，H2 S的加入导致碳钢的腐蚀速率增大近3倍，其分析认为H2 S主要通过发生阴极反应来参与腐蚀过程并促进腐蚀进行(如式(6) 所示)，此外，H2 S在碳钢表面与基体金属发生反应生成不同类型的硫化铁腐蚀产物(如式(7) 所示)，如Fe1+ x 1- x [53 ] .除H2 S外，SO2 也会导致管道钢发生局部腐蚀.Farelas等[54 ] 研究指出，少量SO2 即可引起管道发生严重的局部腐蚀，且SO2 浓度的增大将加速局部腐蚀.Dugstad等[55 ] 进一步探究了动态条件下SO2 引发的局部腐蚀，结果表明即使系统中的含水量远低于该条件下水在CO2 中的溶解度，SO2 的存在仍会导致管道钢表面发生严重的局部腐蚀，但其并未对SO2 引起管道钢发生局部腐蚀的机理进行细致研究.Hua等[29 ] 通过研究也得到了类似的结论，同时，其认为局部腐蚀坑在整个腐蚀过程中的开始、发展、终止等过程亟需进行详尽研究. ...
Corrosion behavior of carbon steel with pearlite-ferrite microstructure in water-saturated supercritical H2 S/CO2 environment
1
2018
... CO2 管道在输送过程中发生泄漏是十分严重的事故之一.美国管道安全处(OPS)的统计数据表明，45%的CO2 输送管道发生失效是由腐蚀造成的[22 ] ，由于CO2 输送管道内不可避免地含有水分及其他气体杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)[23 ,24 ] ，且在高压环境下CO2 与水的互溶度发生改变，在管内形成具有腐蚀性的溶液，极大地增加了管道发生腐蚀的风险.此外，相比于石油天然气输送管道，CO2 输送管道中CO2 流体作为主相，与管内其他杂质的交互作用及理化性质随环境发生的变化与油气管道具有显著差异，值得深入探究.目前国内外针对CO2 输送管线内腐蚀问题的研究主要集中在超临界相态[25 ~34 ] ，对于含杂质气态CO2 输送管道的内腐蚀研究较少.考虑到我国CCS技术的应用现状和发展规划，探明气态CO2 输送管道的腐蚀行为及机理，并提出合理的腐蚀速率预测模型，对明确气态CO2 输送管道腐蚀规律、规避管道发生腐蚀风险、减小管道运行经济损失，具有十分重要的现实意义.本文针对目前含杂质气态CO2 输送管道的内腐蚀研究进行了系统的综述，总结了气态CO2 输送管道腐蚀的影响因素，分析了气态CO2 输送管道不发生腐蚀临界含水量的确定，归纳了适用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型，并针对现有研究的不足提出了当前亟待解决的科学问题和研究展望. ...
Electrochemical corrosion behavior of carbon steel under dynamic high pressure H2 S/CO2 environment
6
2012
... 气态CO2 输送管道在低温高压条件下(20~50℃、2~5 MPa)运行，管道内不可避免地存在水分及其他杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)，杂质的存在及相互作用是引发管道发生腐蚀的潜在因素.表1 [35 ~45 ] 列出了近年来关于含杂质气态CO2 输送管道腐蚀的研究结果，杂质的种类及含量、环境条件(温度、压力等)的变化都会对输送管道的腐蚀行为产生重要影响，但杂质及环境条件对管道腐蚀的作用还需要进一步深入研究. ...
... 近年来气态CO2 输送管道腐蚀的研究结果[35 ~45 ] ...
... Relevant research results about gaseous CO2 transportation pipeline corrosion in recent years[35 -45 ] ...
... mm·a
-1 Carbon steel[35 ] 40 2 Saturated 0.1 MPa 0 0.6223 Carbon steel[35 ] 60 2 Saturated 1 MPa 0 0.7706 X65[36 ] 50 5 Saturated 0 0 0.0186 1000 × 10-6 0.0435 X65 (Ni-P coating)[36 ] 50 5 Saturated 0 0 ~0 1000 × 10-6 0.0093 X65[37 ] 50 4 Saturated 0 0 ~0.2 6 ~0.2 X65[38 ] 50 1 Saturated 0 0 ~1 X65[39 ] 24 3 Saturated 0 0 1.3077 X70[40 ] 50 1 Saturated 0 0 0.025 3Cr steel[41 ] 60 1 Saturated 0 0 0.22 0.95 0.05 MPa 1.36 Low-alloy steel[42 ] 75 1.2 Saturated 0 0 0.18 Carbon steel[43 ] 60 3 Saturated 0 0 ~18 5Cr steel[43 ] ~5 13Cr steel[43 ] ~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
... [
35 ]
60 2 Saturated 1 MPa 0 0.7706 X65[36 ] 50 5 Saturated 0 0 0.0186 1000 × 10-6 0.0435 X65 (Ni-P coating)[36 ] 50 5 Saturated 0 0 ~0 1000 × 10-6 0.0093 X65[37 ] 50 4 Saturated 0 0 ~0.2 6 ~0.2 X65[38 ] 50 1 Saturated 0 0 ~1 X65[39 ] 24 3 Saturated 0 0 1.3077 X70[40 ] 50 1 Saturated 0 0 0.025 3Cr steel[41 ] 60 1 Saturated 0 0 0.22 0.95 0.05 MPa 1.36 Low-alloy steel[42 ] 75 1.2 Saturated 0 0 0.18 Carbon steel[43 ] 60 3 Saturated 0 0 ~18 5Cr steel[43 ] ~5 13Cr steel[43 ] ~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
... CO2 输送管道内存在的杂质首先会引起CO2 流体的相特性发生变化[51 ] (含杂质CO2 的相包线如图2 [51 ] 所示)，其次，杂质通过与水相反应形成腐蚀性溶液、参与阴阳极电化学反应、改变腐蚀机理、引发局部腐蚀等作用对管道钢腐蚀行为产生影响，当前研究多关注H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响.H2 S通常来源于天然气开采及预燃烧过程，可直接与管道钢发生反应生成产物膜[52 ] (如式(3) 所示)，此外，H2 S的存在能够改变水分在管道表面的吸附性质，导致管道钢表面生成一层薄水膜，H2 S溶于其中并进行水解[33 ] (如式(4) 和(5)所示)，参与管道钢腐蚀过程.Zhang等[35 ] 研究表明，在气态H2 S/CO2 环境中，碳钢的腐蚀速率随CO2 分压的升高而有所增大，CO2 分压的升高导致系统中腐蚀性物质(如H2 CO3 、HCO3 - + )浓度增大从而导致腐蚀速率增大，但整体上碳钢的腐蚀速率随温度、压力及H2 S分压的变化较小，腐蚀速率介于0.6~0.7 mm/a之间，该研究并未对发生此现象的原因及相应的腐蚀机理进行详细地讨论，H2 S在气态H2 S/CO2 腐蚀体系中发挥的作用还需要进一步探究.Sun等[36 ] 研究发现，在水饱和的气态CO2 环境(50℃、5 MPa)中，H2 S的加入导致碳钢的腐蚀速率增大近3倍，其分析认为H2 S主要通过发生阴极反应来参与腐蚀过程并促进腐蚀进行(如式(6) 所示)，此外，H2 S在碳钢表面与基体金属发生反应生成不同类型的硫化铁腐蚀产物(如式(7) 所示)，如Fe1+ x 1- x [53 ] .除H2 S外，SO2 也会导致管道钢发生局部腐蚀.Farelas等[54 ] 研究指出，少量SO2 即可引起管道发生严重的局部腐蚀，且SO2 浓度的增大将加速局部腐蚀.Dugstad等[55 ] 进一步探究了动态条件下SO2 引发的局部腐蚀，结果表明即使系统中的含水量远低于该条件下水在CO2 中的溶解度，SO2 的存在仍会导致管道钢表面发生严重的局部腐蚀，但其并未对SO2 引起管道钢发生局部腐蚀的机理进行细致研究.Hua等[29 ] 通过研究也得到了类似的结论，同时，其认为局部腐蚀坑在整个腐蚀过程中的开始、发展、终止等过程亟需进行详尽研究. ...
Unlocking the impurity-induced pipeline corrosion based on phase behavior of impure CO2 streams
4
2020
... mm·a
-1 Carbon steel[35 ] 40 2 Saturated 0.1 MPa 0 0.6223 Carbon steel[35 ] 60 2 Saturated 1 MPa 0 0.7706 X65[36 ] 50 5 Saturated 0 0 0.0186 1000 × 10-6 0.0435 X65 (Ni-P coating)[36 ] 50 5 Saturated 0 0 ~0 1000 × 10-6 0.0093 X65[37 ] 50 4 Saturated 0 0 ~0.2 6 ~0.2 X65[38 ] 50 1 Saturated 0 0 ~1 X65[39 ] 24 3 Saturated 0 0 1.3077 X70[40 ] 50 1 Saturated 0 0 0.025 3Cr steel[41 ] 60 1 Saturated 0 0 0.22 0.95 0.05 MPa 1.36 Low-alloy steel[42 ] 75 1.2 Saturated 0 0 0.18 Carbon steel[43 ] 60 3 Saturated 0 0 ~18 5Cr steel[43 ] ~5 13Cr steel[43 ] ~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
... [
36 ]
50 5 Saturated 0 0 ~0 1000 × 10-6 0.0093 X65[37 ] 50 4 Saturated 0 0 ~0.2 6 ~0.2 X65[38 ] 50 1 Saturated 0 0 ~1 X65[39 ] 24 3 Saturated 0 0 1.3077 X70[40 ] 50 1 Saturated 0 0 0.025 3Cr steel[41 ] 60 1 Saturated 0 0 0.22 0.95 0.05 MPa 1.36 Low-alloy steel[42 ] 75 1.2 Saturated 0 0 0.18 Carbon steel[43 ] 60 3 Saturated 0 0 ~18 5Cr steel[43 ] ~5 13Cr steel[43 ] ~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
... 在互溶度计算模型的基础上，Sun等[36 ] 探究了H2 S对水与CO2 互溶度的影响，指出H2 S的加入降低了水在CO2 相中的溶解度，并导致溶解于CO2 相中的水部分析出，且析出量随加入H2 S含量的增大而增大，当溶解水从CO2 相中析出成为游离水后，CO2 与H2 S溶于其中并生成腐蚀性物质(如CO2(aq) 、H2 CO3 、HCO3 - 3 2 - 2 S(aq) 、HS- 等)导致金属腐蚀加剧，故H2 S杂质的存在将加剧管道钢在CO2 相中的腐蚀.除H2 S外，N2 也会影响水在CO2 中的溶解度，Foltran等[50 ] 研究认为，N2 的存在显著降低了水在CO2 中的溶解度，尤其是在10.21 MPa且含10% N2 的情况下，水在CO2 中的溶解度从4450 × 10-6 下降至3400 × 10-6 (下降约30%)，这将导致大量游离水析出，极大地增加了管道钢的腐蚀风险.当前针对管内杂质对水与CO2 互溶度产生影响的系统研究仍然较少，除H2 S、N2 外，气态CO2 输送管道内可能存在的其他杂质(如SOx x 2 等)也会对水与CO2 的互溶度产生影响.此外，杂质对有水相存在的管道发生腐蚀的影响不仅取决于杂质的种类及其在CO2 相中的浓度，还取决于其在CO2 相与水相间的分配行为，这种分配受到CO2 相态、温度、压力及杂质间相互作用等因素的共同影响，故针对CO2 -水-杂质体系中水与CO2 间及不同物质间的互溶度的测定计算应给予足够重视并进行详尽研究. ...
... CO2 输送管道内存在的杂质首先会引起CO2 流体的相特性发生变化[51 ] (含杂质CO2 的相包线如图2 [51 ] 所示)，其次，杂质通过与水相反应形成腐蚀性溶液、参与阴阳极电化学反应、改变腐蚀机理、引发局部腐蚀等作用对管道钢腐蚀行为产生影响，当前研究多关注H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响.H2 S通常来源于天然气开采及预燃烧过程，可直接与管道钢发生反应生成产物膜[52 ] (如式(3) 所示)，此外，H2 S的存在能够改变水分在管道表面的吸附性质，导致管道钢表面生成一层薄水膜，H2 S溶于其中并进行水解[33 ] (如式(4) 和(5)所示)，参与管道钢腐蚀过程.Zhang等[35 ] 研究表明，在气态H2 S/CO2 环境中，碳钢的腐蚀速率随CO2 分压的升高而有所增大，CO2 分压的升高导致系统中腐蚀性物质(如H2 CO3 、HCO3 - + )浓度增大从而导致腐蚀速率增大，但整体上碳钢的腐蚀速率随温度、压力及H2 S分压的变化较小，腐蚀速率介于0.6~0.7 mm/a之间，该研究并未对发生此现象的原因及相应的腐蚀机理进行详细地讨论，H2 S在气态H2 S/CO2 腐蚀体系中发挥的作用还需要进一步探究.Sun等[36 ] 研究发现，在水饱和的气态CO2 环境(50℃、5 MPa)中，H2 S的加入导致碳钢的腐蚀速率增大近3倍，其分析认为H2 S主要通过发生阴极反应来参与腐蚀过程并促进腐蚀进行(如式(6) 所示)，此外，H2 S在碳钢表面与基体金属发生反应生成不同类型的硫化铁腐蚀产物(如式(7) 所示)，如Fe1+ x 1- x [53 ] .除H2 S外，SO2 也会导致管道钢发生局部腐蚀.Farelas等[54 ] 研究指出，少量SO2 即可引起管道发生严重的局部腐蚀，且SO2 浓度的增大将加速局部腐蚀.Dugstad等[55 ] 进一步探究了动态条件下SO2 引发的局部腐蚀，结果表明即使系统中的含水量远低于该条件下水在CO2 中的溶解度，SO2 的存在仍会导致管道钢表面发生严重的局部腐蚀，但其并未对SO2 引起管道钢发生局部腐蚀的机理进行细致研究.Hua等[29 ] 通过研究也得到了类似的结论，同时，其认为局部腐蚀坑在整个腐蚀过程中的开始、发展、终止等过程亟需进行详尽研究. ...
Determining the corrosive potential of CO2 transport pipeline in high pCO2 -water environments
3
2011
... mm·a
-1 Carbon steel[35 ] 40 2 Saturated 0.1 MPa 0 0.6223 Carbon steel[35 ] 60 2 Saturated 1 MPa 0 0.7706 X65[36 ] 50 5 Saturated 0 0 0.0186 1000 × 10-6 0.0435 X65 (Ni-P coating)[36 ] 50 5 Saturated 0 0 ~0 1000 × 10-6 0.0093 X65[37 ] 50 4 Saturated 0 0 ~0.2 6 ~0.2 X65[38 ] 50 1 Saturated 0 0 ~1 X65[39 ] 24 3 Saturated 0 0 1.3077 X70[40 ] 50 1 Saturated 0 0 0.025 3Cr steel[41 ] 60 1 Saturated 0 0 0.22 0.95 0.05 MPa 1.36 Low-alloy steel[42 ] 75 1.2 Saturated 0 0 0.18 Carbon steel[43 ] 60 3 Saturated 0 0 ~18 5Cr steel[43 ] ~5 13Cr steel[43 ] ~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
... 水是腐蚀发生的根本条件，干燥的CO2 不会导致腐蚀发生[46 ~48 ] ，腐蚀环境中水与CO2 的互溶度决定了管道金属表面水凝结析出的数量，并决定了金属表面腐蚀溶液中腐蚀物质的浓度，故水与CO2 的互溶度计算是腐蚀问题研究的基础.高压环境下，CO2 输送管道内存在的杂质对水与CO2 的互溶度产生影响，杂质及温度、压力的变化可能导致水相析出，并改变水相的化学组成，引起管线发生腐蚀.Spycher等[49 ] 首先使用简化的H2 O-CO2 二元体系状态方程初步计算了温度范围为12~100℃、压力范围为0.1~60 MPa条件下水与CO2 的互溶度，但当温度、压力较高时计算结果精度不高且计算过程较为依赖现场数据.为了进一步细致研究互溶度随温度、压力的变化，Choi和Nešić[37 ] 提出了在不含杂质的情况下水与CO2 的互溶度计算模型(如式(1) 和(2)所示)，其研究认为，当温度范围为15~85℃、压力范围为0.1~30 MPa时，随着压力的升高，水与CO2 的互溶度均有所增大，但随着温度的升高，水在CO2 中的溶解度有所增大，而CO2 在水中的溶解度有所减小.此外，CO2 在水中的溶解度远大于水在CO2 中溶解度.互溶度计算模型的建立为不同条件下水相析出量的确定提供了参考，并为描述腐蚀的严重程度提供了量化借鉴. ...
... 压力能够对管道钢的腐蚀产生显著影响.压力的变化不仅能够影响管道表面腐蚀产物膜的生成过程，还会通过影响CO2 与水的互溶度导致体系中腐蚀性物质(如H2 CO3 )的含量发生变化[60 ] ，从而影响腐蚀过程.Choi和Nešić[61 ] 认为在CO2 分压从4 MPa上升至8 MPa的过程中，虽然在7 MPa左右时CO2 的相态从气态转变为超临界态，但在50℃且反应时长为24 h的情况下，碳钢的腐蚀速率并未明显增大.相反，Seiersten等[62 ] 认为当CO2 压力从1 MPa上升至5.6 MPa的过程中，在40℃并反应1~2周的情况下，碳钢的腐蚀速率出现了明显下降.二者研究中腐蚀速率数据的不一致可能与实验温度、测试时间、试样表面积与水相体积比、流动条件等因素有关.为了进一步明确气态CO2 环境中压力变化对碳钢腐蚀速率的影响，Choi和Nešić[37 ] 通过研究发现，腐蚀可以在高压且无游离水生成的水饱和气态CO2 环境(50℃，4 MPa、6 MPa)中发生，当温度、压力发生微小变化时CO2 中的溶解水便凝析至碳钢表面并迅速被CO2 饱和，导致碳钢表面生成FeCO3 保护膜，且保护性能随压力的增大而增强.该研究提出了有关管道钢腐蚀的新见解，强调了压力变化对管道钢表面产物膜的作用，且该研究的环境条件与气态CO2 输送管道运行工况相接近，为探究压力波动对管道钢内腐蚀的影响提供了参考.但该研究并未考虑杂质存在时压力对管道钢腐蚀行为的影响，研究结论有待进一步充实. ...
Discussion of the CO2 corrosion mechanism between low partial pressure and supercritical condition
3
2012
... mm·a
-1 Carbon steel[35 ] 40 2 Saturated 0.1 MPa 0 0.6223 Carbon steel[35 ] 60 2 Saturated 1 MPa 0 0.7706 X65[36 ] 50 5 Saturated 0 0 0.0186 1000 × 10-6 0.0435 X65 (Ni-P coating)[36 ] 50 5 Saturated 0 0 ~0 1000 × 10-6 0.0093 X65[37 ] 50 4 Saturated 0 0 ~0.2 6 ~0.2 X65[38 ] 50 1 Saturated 0 0 ~1 X65[39 ] 24 3 Saturated 0 0 1.3077 X70[40 ] 50 1 Saturated 0 0 0.025 3Cr steel[41 ] 60 1 Saturated 0 0 0.22 0.95 0.05 MPa 1.36 Low-alloy steel[42 ] 75 1.2 Saturated 0 0 0.18 Carbon steel[43 ] 60 3 Saturated 0 0 ~18 5Cr steel[43 ] ~5 13Cr steel[43 ] ~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
... 压力的变化也会对水与CO2 的互溶度产生影响，导致不同压力下腐蚀性物质的浓度产生差异，从而影响管道钢的腐蚀过程.Zhang等[38 ] 发现，相同温度(50℃)下X65碳钢在超临界CO2 环境(9.5 MPa)中的腐蚀速率远大于气态CO2 环境(1 MPa)，其研究指出当压力接近CO2 的临界点时，CO2 在水中的溶解度迅速增大，导致超临界环境的水溶液中腐蚀性物质(H2 CO3 、HCO3 - 3 2 - ) 浓度较大，相应的阴极反应速率加快，最终导致腐蚀速率明显增大.类似地，Wei等[40 ] 通过计算得知，50℃时气态环境(1 MPa)中水在CO2 中的溶解度约为超临界环境(10 MPa)中的4倍，故气态环境中溶解于CO2 中的水分较多、凝结析出的水分较少，而超临界环境中则有更多的水凝结聚集于试样表面，此外，超临界环境中碳钢表面的腐蚀性物质(CO2 、H2 CO3 、H+ )浓度远大于气态环境，因此，超临界CO2 环境中的碳钢腐蚀更加严重.两者的研究均指出压力会对水与CO2 的互溶度产生显著影响并最终导致管道钢在不同压力下的腐蚀速率产生明显差异，但二者研究所取压力较为局限，压力变化对含杂质气态CO2 输送条件下水与CO2 及杂质间互溶度的影响还需进行系统研究. ...
... 温度对于管道钢腐蚀的影响主要包括2个方面：一方面，随着系统温度的升高，反应分子获得更多的能量，从而更多的分子越过活化能相互碰撞，导致腐蚀速率有所增大[63 ] ；另一方面，温度影响FeCO3 的生成过程，温度的升高导致FeCO3 成核速率加快，使得管道金属表面的腐蚀防护膜更加完整、致密且具有保护性[64 ] .上述2种效应共同影响腐蚀速率，即在腐蚀产物膜生成前，高温下金属的腐蚀速率较大，然而当腐蚀产物膜生成后，高温下金属的腐蚀速率反而较小.Zhang等[38 ] 研究指出，在气态CO2 环境中，随着温度的上升，X65碳钢的腐蚀速率先增大后减小，而表面的腐蚀产物膜厚度逐渐减小，其分析认为温度越高，FeCO3 的过饱和度及沉积速率越大，导致高温时腐蚀产物膜生成更加迅速且更加致密，保护性能更好，故高温时碳钢的腐蚀速率较低.此外，虽然低温时腐蚀产物膜更厚，但其表面的孔状缺陷更多，保护性能较差.该研究阐明了温度通过影响管道钢表面产物膜厚度及结构进而影响管道钢的腐蚀速率，为探明温度对气态CO2 输送管道腐蚀行为的影响提供了研究思路.总体上，针对温度对气态CO2 输送管道腐蚀行为影响的研究还比较少，温度变化对含杂质气态CO2 输送系统中CO2 与水的互溶度、管道钢表面产物膜及腐蚀机理等因素的影响还需进行大量基础实验研究. ...
New insights on the role of CO2 in the mechanism of carbon steel corrosion
2
2017
... mm·a
-1 Carbon steel[35 ] 40 2 Saturated 0.1 MPa 0 0.6223 Carbon steel[35 ] 60 2 Saturated 1 MPa 0 0.7706 X65[36 ] 50 5 Saturated 0 0 0.0186 1000 × 10-6 0.0435 X65 (Ni-P coating)[36 ] 50 5 Saturated 0 0 ~0 1000 × 10-6 0.0093 X65[37 ] 50 4 Saturated 0 0 ~0.2 6 ~0.2 X65[38 ] 50 1 Saturated 0 0 ~1 X65[39 ] 24 3 Saturated 0 0 1.3077 X70[40 ] 50 1 Saturated 0 0 0.025 3Cr steel[41 ] 60 1 Saturated 0 0 0.22 0.95 0.05 MPa 1.36 Low-alloy steel[42 ] 75 1.2 Saturated 0 0 0.18 Carbon steel[43 ] 60 3 Saturated 0 0 ~18 5Cr steel[43 ] ~5 13Cr steel[43 ] ~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
... 管道钢所处介质不同，则腐蚀反应类型及腐蚀机理也不同[68 ] ，管道内存在的离子将对管道钢腐蚀电化学过程及腐蚀机理产生影响[69 ] .Almeida等[39 ] 运用原位电化学测量技术研究指出，在24℃、3 MPa的气态CO2 环境中，X65碳钢在CO2 饱和盐溶液中的腐蚀速率约为蒸馏水中的3倍，其分析认为盐溶液中的pH值影响了CO2 与Fe2+ 发生反应的类型及过程，从而影响了腐蚀反应的动力学平衡，导致腐蚀速率有所增大.该研究并未对腐蚀反应后金属的表面形貌及腐蚀产物进行分析，但在气态CO2 管道内表面腐蚀反应类型及原理研究方面提出了新的见解.Liu等[70 ] 研究了Cl- 在管道钢腐蚀过程中发挥的作用，结果表明在气态CO2 环境中，N80碳钢的腐蚀速率随Cl- 含量的增加先增大后减小，在到达最大值之前，Cl- 含量的增加导致腐蚀电流密度有所增大并加快了阳极反应速率，促进了腐蚀进行；然而，在到达最大值之后，Cl- 含量的增加显著降低了溶液中CO2 的溶解度并降低了H+ 、H2 O、H2 CO3 、HCO3 - - 在管道钢腐蚀过程中对腐蚀电化学反应及腐蚀反应物质参与腐蚀过程的影响，研究过程中电化学测量技术的使用为探究气态CO2 管道中杂质离子对管道钢腐蚀行为及电化学腐蚀机理的作用提供了宝贵借鉴. ...
Effect of exposure angle on the corrosion behavior of X70 steel under supercritical CO2 and gaseous CO2 environments
3
2017
... mm·a
-1 Carbon steel[35 ] 40 2 Saturated 0.1 MPa 0 0.6223 Carbon steel[35 ] 60 2 Saturated 1 MPa 0 0.7706 X65[36 ] 50 5 Saturated 0 0 0.0186 1000 × 10-6 0.0435 X65 (Ni-P coating)[36 ] 50 5 Saturated 0 0 ~0 1000 × 10-6 0.0093 X65[37 ] 50 4 Saturated 0 0 ~0.2 6 ~0.2 X65[38 ] 50 1 Saturated 0 0 ~1 X65[39 ] 24 3 Saturated 0 0 1.3077 X70[40 ] 50 1 Saturated 0 0 0.025 3Cr steel[41 ] 60 1 Saturated 0 0 0.22 0.95 0.05 MPa 1.36 Low-alloy steel[42 ] 75 1.2 Saturated 0 0 0.18 Carbon steel[43 ] 60 3 Saturated 0 0 ~18 5Cr steel[43 ] ~5 13Cr steel[43 ] ~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
... 压力的变化也会对水与CO2 的互溶度产生影响，导致不同压力下腐蚀性物质的浓度产生差异，从而影响管道钢的腐蚀过程.Zhang等[38 ] 发现，相同温度(50℃)下X65碳钢在超临界CO2 环境(9.5 MPa)中的腐蚀速率远大于气态CO2 环境(1 MPa)，其研究指出当压力接近CO2 的临界点时，CO2 在水中的溶解度迅速增大，导致超临界环境的水溶液中腐蚀性物质(H2 CO3 、HCO3 - 3 2 - ) 浓度较大，相应的阴极反应速率加快，最终导致腐蚀速率明显增大.类似地，Wei等[40 ] 通过计算得知，50℃时气态环境(1 MPa)中水在CO2 中的溶解度约为超临界环境(10 MPa)中的4倍，故气态环境中溶解于CO2 中的水分较多、凝结析出的水分较少，而超临界环境中则有更多的水凝结聚集于试样表面，此外，超临界环境中碳钢表面的腐蚀性物质(CO2 、H2 CO3 、H+ )浓度远大于气态环境，因此，超临界CO2 环境中的碳钢腐蚀更加严重.两者的研究均指出压力会对水与CO2 的互溶度产生显著影响并最终导致管道钢在不同压力下的腐蚀速率产生明显差异，但二者研究所取压力较为局限，压力变化对含杂质气态CO2 输送条件下水与CO2 及杂质间互溶度的影响还需进行系统研究. ...
... 除压力、温度外，其他条件(如暴露角度、腐蚀反应时间、所处介质、流速等)对管道钢的腐蚀行为也会产生不同程度的影响.在气态CO2 的输送过程中，由于输送温度及压力的波动，水分将凝结于管壁上，此过程可分为2种[65 ] ：水分在侧壁凝结并在重力的作用下滑落至管底；水分凝结并吸附于管顶，故暴露角度可对管道腐蚀产生明显影响[66 ] .Wei等[40 ] 研究表明，在气态CO2 环境中，液滴可以随机地分布于水平放置的试样表面，但难以附着于垂直的试样表面，只能少量地聚集于垂直试样的底部边缘，故垂直放置的试样腐蚀速率最小，水平放置的试样腐蚀速率较大，该研究为气态CO2 输送管道内部不同位置的腐蚀情况判断提供了参考. ...
Effect of O2 on corrosion of 3Cr steel in high temperature and high pressure CO2 -O2 environment
2
2015
... mm·a
-1 Carbon steel[35 ] 40 2 Saturated 0.1 MPa 0 0.6223 Carbon steel[35 ] 60 2 Saturated 1 MPa 0 0.7706 X65[36 ] 50 5 Saturated 0 0 0.0186 1000 × 10-6 0.0435 X65 (Ni-P coating)[36 ] 50 5 Saturated 0 0 ~0 1000 × 10-6 0.0093 X65[37 ] 50 4 Saturated 0 0 ~0.2 6 ~0.2 X65[38 ] 50 1 Saturated 0 0 ~1 X65[39 ] 24 3 Saturated 0 0 1.3077 X70[40 ] 50 1 Saturated 0 0 0.025 3Cr steel[41 ] 60 1 Saturated 0 0 0.22 0.95 0.05 MPa 1.36 Low-alloy steel[42 ] 75 1.2 Saturated 0 0 0.18 Carbon steel[43 ] 60 3 Saturated 0 0 ~18 5Cr steel[43 ] ~5 13Cr steel[43 ] ~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
... 管道中O2 对腐蚀的影响当前仍存在争议.一方面，O2 参与阴极电化学反应(如式(8) 所示)且能够抑制FeCO3 保护膜的生成(如式(9) 和(10)所示)，对腐蚀起到促进作用[27 ] ；另一方面，O2 能够钝化金属并降低金属的均匀腐蚀速率[25 ,56 ] .Lin等[41 ] 运用原位电化学测量技术进行了研究，认为在高温高压气态CO2 环境中O2 与金属发生化学反应生成Fe(OH)3 ，破坏了金属表面腐蚀产物膜的完整性，导致金属表面发生局部腐蚀且腐蚀速率较大，该研究的实验环境压力虽然为1 MPa，与气态CO2 输送管道的实际工作压力有一定差距，但原位电化学测量技术的使用为气态CO2 输送环境下管道钢电化学腐蚀原理的研究提供了重要参考. ...
Corrosion behavior of low-alloy steel with martensite/ferrite microstructure at vapor-saturated CO2 and CO2 -saturated brine conditions
2
2015
... mm·a
-1 Carbon steel[35 ] 40 2 Saturated 0.1 MPa 0 0.6223 Carbon steel[35 ] 60 2 Saturated 1 MPa 0 0.7706 X65[36 ] 50 5 Saturated 0 0 0.0186 1000 × 10-6 0.0435 X65 (Ni-P coating)[36 ] 50 5 Saturated 0 0 ~0 1000 × 10-6 0.0093 X65[37 ] 50 4 Saturated 0 0 ~0.2 6 ~0.2 X65[38 ] 50 1 Saturated 0 0 ~1 X65[39 ] 24 3 Saturated 0 0 1.3077 X70[40 ] 50 1 Saturated 0 0 0.025 3Cr steel[41 ] 60 1 Saturated 0 0 0.22 0.95 0.05 MPa 1.36 Low-alloy steel[42 ] 75 1.2 Saturated 0 0 0.18 Carbon steel[43 ] 60 3 Saturated 0 0 ~18 5Cr steel[43 ] ~5 13Cr steel[43 ] ~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
... 腐蚀反应时间的长短对管道钢表面腐蚀产物膜的生成及结构变化产生显著影响，腐蚀产物膜厚度、结构及致密程度等特征决定了管道钢耐腐蚀的程度，即决定了管道钢腐蚀速率的大小[67 ] .Liu等[42 ] 研究认为，在含饱和水的气态CO2 环境中，低合金钢的腐蚀速率随腐蚀反应时间的延长先增大后减小，当反应时间为96 h时，金属表面开始出现FeCO3 晶体，且腐蚀速率达到最大值.总体上，腐蚀产物膜在金属表面的覆盖面积随反应时间的延长由小变大，并最终形成一层完整的腐蚀产物膜.该研究为探究气态CO2 输送管道内表面腐蚀产物膜随服役时间延长的变化提供了研究思路，但该研究条件较为局限，含杂质条件下反应时间对气态CO2 输送管道内表面腐蚀产物膜的影响及对管道钢腐蚀速率的影响有待进一步研究. ...
Wellbore integrity and corrosion of low alloy and stainless steels in high pressure CO2 geologic storage environments: An experimental study
4
2014
... mm·a
-1 Carbon steel[35 ] 40 2 Saturated 0.1 MPa 0 0.6223 Carbon steel[35 ] 60 2 Saturated 1 MPa 0 0.7706 X65[36 ] 50 5 Saturated 0 0 0.0186 1000 × 10-6 0.0435 X65 (Ni-P coating)[36 ] 50 5 Saturated 0 0 ~0 1000 × 10-6 0.0093 X65[37 ] 50 4 Saturated 0 0 ~0.2 6 ~0.2 X65[38 ] 50 1 Saturated 0 0 ~1 X65[39 ] 24 3 Saturated 0 0 1.3077 X70[40 ] 50 1 Saturated 0 0 0.025 3Cr steel[41 ] 60 1 Saturated 0 0 0.22 0.95 0.05 MPa 1.36 Low-alloy steel[42 ] 75 1.2 Saturated 0 0 0.18 Carbon steel[43 ] 60 3 Saturated 0 0 ~18 5Cr steel[43 ] ~5 13Cr steel[43 ] ~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
... [
43 ]
~5 13Cr steel[43 ] ~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
... [
43 ]
~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
... 不同金属材料的耐腐蚀性能也有明显差异[76 ] .Hassani等[43 ] 研究认为，在60℃、3 MPa的CO2 饱和盐溶液中金属的耐腐蚀性由好到差依次为：13Cr钢、5Cr钢、碳钢，腐蚀过程中虽然碳钢及5Cr钢表面生成的腐蚀产物膜较厚，但由于其多孔且附着性较差，导致碳钢及5Cr钢的腐蚀速率仍然较大，而13Cr钢表面生成一层薄而紧实且附着性良好的钝化膜，为13Cr钢提供了良好的防护并显著降低了13Cr钢的腐蚀速率.该研究结合三电极原位电化学测量技术全面探究了气态CO2 环境下盐溶液中金属的耐腐蚀性能，为气态CO2 输送管道钢选择提供了重要参考. ...
Critical water content for corrosion of X65 mild steel in gaseous, liquid and supercritical CO2 stream
2
2019
... mm·a
-1 Carbon steel[35 ] 40 2 Saturated 0.1 MPa 0 0.6223 Carbon steel[35 ] 60 2 Saturated 1 MPa 0 0.7706 X65[36 ] 50 5 Saturated 0 0 0.0186 1000 × 10-6 0.0435 X65 (Ni-P coating)[36 ] 50 5 Saturated 0 0 ~0 1000 × 10-6 0.0093 X65[37 ] 50 4 Saturated 0 0 ~0.2 6 ~0.2 X65[38 ] 50 1 Saturated 0 0 ~1 X65[39 ] 24 3 Saturated 0 0 1.3077 X70[40 ] 50 1 Saturated 0 0 0.025 3Cr steel[41 ] 60 1 Saturated 0 0 0.22 0.95 0.05 MPa 1.36 Low-alloy steel[42 ] 75 1.2 Saturated 0 0 0.18 Carbon steel[43 ] 60 3 Saturated 0 0 ~18 5Cr steel[43 ] ~5 13Cr steel[43 ] ~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
... 在CO2 的实际管道输送过程中，在输送前需对所输CO2 流体进行脱水处理以避免管道内出现游离水导致管道发生腐蚀.美国现存CO2 输送管道对于含水量的要求十分严格，要求含水量低于50 × 10-6 ，即通常被认为是全脱水输送[18 ] .李玉星等[77 ] 归纳了富CO2 输送管道不发生腐蚀的最大含水量与压力、温度的关系(图3 [77 ] )，并认为设定最高操作压力下的露点要求并不安全.一般地，对于操作温度高于4℃的纯CO2 输送管道，避免发生腐蚀的含水量为(300~500) × 10-6 [78 ~80 ] .此外，Visser等[78 ] 基于DYNAMIS规范认为CO2 输送管道的含水量上限在(20~630) × 10-6 ，显然，将CO2 输送管道中的含水量降低至很低的数值是不必要且不经济的，故需要根据管道运行的温度、压力及所含杂质来确定一个合理、经济的临界含水量，但当前还不存在针对CO2 输送管道最大含水量的国际共识.McGrail等[79 ] 首先探究了22℃、6.25 MPa的气态CO2 环境中不同含水率下X70碳钢的腐蚀行为，结果表明，经过72 h的腐蚀反应，在含水率为90%RH (相对湿度)的环境中碳钢表面形成了腐蚀防护膜，然而，在含水率为55%RH的环境中，碳钢经过42 d的反应也并未发生腐蚀，故其认为此条件下的临界含水率介于55%RH与90%RH之间.在此基础上，针对气态CO2 输送管道，Jiang等[44 ] 研究表明在游离水相出现前，X65碳钢的均匀腐蚀速率不随相对湿度的增加而变化，但当游离水出现后，均匀腐蚀速率明显增大，如在温度、压力分别为35℃、4 MPa且存在游离水的情况下，X65碳钢发生了严重的均匀腐蚀并出现了局部腐蚀，研究认为气态CO2 输送管道不发生腐蚀的临界含水率为80%RH.上述研究为气态CO2 输送管道临界含水量的确定提供了参考，但管道内可能存在的其他杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)也会导致管道发生腐蚀，杂质种类及含量的变化将改变水与CO2 的互溶度，从而影响水的凝结析出及管内腐蚀物质的浓度.此外，温度、压力的波动也将影响溶于CO2 相中水分的析出.总体上，温度、压力及杂质将对气态CO2 输送管道临界含水量的确定产生重要影响，然而当前针对含杂质气态CO2 输送管道临界含水量的研究仍然较少，故需要对不同条件下含杂质气态CO2 输送管道的临界含水量进行大量的系统实验研究，以确定合理的临界含水量，从而保证气态CO2 输送管道的经济、安全运行. ...
Impact of water content on corrosion behavior of CO2 transportation pipeline
4
2015
... 气态CO2 输送管道在低温高压条件下(20~50℃、2~5 MPa)运行，管道内不可避免地存在水分及其他杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)，杂质的存在及相互作用是引发管道发生腐蚀的潜在因素.表1 [35 ~45 ] 列出了近年来关于含杂质气态CO2 输送管道腐蚀的研究结果，杂质的种类及含量、环境条件(温度、压力等)的变化都会对输送管道的腐蚀行为产生重要影响，但杂质及环境条件对管道腐蚀的作用还需要进一步深入研究. ...
... 近年来气态CO2 输送管道腐蚀的研究结果[35 ~45 ] ...
... Relevant research results about gaseous CO2 transportation pipeline corrosion in recent years[35 -45 ] ...
... mm·a
-1 Carbon steel[35 ] 40 2 Saturated 0.1 MPa 0 0.6223 Carbon steel[35 ] 60 2 Saturated 1 MPa 0 0.7706 X65[36 ] 50 5 Saturated 0 0 0.0186 1000 × 10-6 0.0435 X65 (Ni-P coating)[36 ] 50 5 Saturated 0 0 ~0 1000 × 10-6 0.0093 X65[37 ] 50 4 Saturated 0 0 ~0.2 6 ~0.2 X65[38 ] 50 1 Saturated 0 0 ~1 X65[39 ] 24 3 Saturated 0 0 1.3077 X70[40 ] 50 1 Saturated 0 0 0.025 3Cr steel[41 ] 60 1 Saturated 0 0 0.22 0.95 0.05 MPa 1.36 Low-alloy steel[42 ] 75 1.2 Saturated 0 0 0.18 Carbon steel[43 ] 60 3 Saturated 0 0 ~18 5Cr steel[43 ] ~5 13Cr steel[43 ] ~0.2 X65[44 ,45 ] 35 4 600 × 10-6 0 0 0.04 60%RH 0.05 80%RH 0.02 Saturated 0.08 Note: RH—relative humidity ...
Corrosive effects of supercritical carbon dioxide and cosolvents on metals
1
1996
... 水是腐蚀发生的根本条件，干燥的CO2 不会导致腐蚀发生[46 ~48 ] ，腐蚀环境中水与CO2 的互溶度决定了管道金属表面水凝结析出的数量，并决定了金属表面腐蚀溶液中腐蚀物质的浓度，故水与CO2 的互溶度计算是腐蚀问题研究的基础.高压环境下，CO2 输送管道内存在的杂质对水与CO2 的互溶度产生影响，杂质及温度、压力的变化可能导致水相析出，并改变水相的化学组成，引起管线发生腐蚀.Spycher等[49 ] 首先使用简化的H2 O-CO2 二元体系状态方程初步计算了温度范围为12~100℃、压力范围为0.1~60 MPa条件下水与CO2 的互溶度，但当温度、压力较高时计算结果精度不高且计算过程较为依赖现场数据.为了进一步细致研究互溶度随温度、压力的变化，Choi和Nešić[37 ] 提出了在不含杂质的情况下水与CO2 的互溶度计算模型(如式(1) 和(2)所示)，其研究认为，当温度范围为15~85℃、压力范围为0.1~30 MPa时，随着压力的升高，水与CO2 的互溶度均有所增大，但随着温度的升高，水在CO2 中的溶解度有所增大，而CO2 在水中的溶解度有所减小.此外，CO2 在水中的溶解度远大于水在CO2 中溶解度.互溶度计算模型的建立为不同条件下水相析出量的确定提供了参考，并为描述腐蚀的严重程度提供了量化借鉴. ...
Effect of water on steel corrosion under supercritical CO2 conditions
2011
Prediction of carbonic acid corrosion in natural gas pipelines
2
1975
... 水是腐蚀发生的根本条件，干燥的CO2 不会导致腐蚀发生[46 ~48 ] ，腐蚀环境中水与CO2 的互溶度决定了管道金属表面水凝结析出的数量，并决定了金属表面腐蚀溶液中腐蚀物质的浓度，故水与CO2 的互溶度计算是腐蚀问题研究的基础.高压环境下，CO2 输送管道内存在的杂质对水与CO2 的互溶度产生影响，杂质及温度、压力的变化可能导致水相析出，并改变水相的化学组成，引起管线发生腐蚀.Spycher等[49 ] 首先使用简化的H2 O-CO2 二元体系状态方程初步计算了温度范围为12~100℃、压力范围为0.1~60 MPa条件下水与CO2 的互溶度，但当温度、压力较高时计算结果精度不高且计算过程较为依赖现场数据.为了进一步细致研究互溶度随温度、压力的变化，Choi和Nešić[37 ] 提出了在不含杂质的情况下水与CO2 的互溶度计算模型(如式(1) 和(2)所示)，其研究认为，当温度范围为15~85℃、压力范围为0.1~30 MPa时，随着压力的升高，水与CO2 的互溶度均有所增大，但随着温度的升高，水在CO2 中的溶解度有所增大，而CO2 在水中的溶解度有所减小.此外，CO2 在水中的溶解度远大于水在CO2 中溶解度.互溶度计算模型的建立为不同条件下水相析出量的确定提供了参考，并为描述腐蚀的严重程度提供了量化借鉴. ...
... 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
CO2 -H2 O mixtures in the geological sequestration of CO2 . I. Assessment and calculation of mutual solubilities from 12 to 1000o C and up to 600 bar
2
2003
... 水是腐蚀发生的根本条件，干燥的CO2 不会导致腐蚀发生[46 ~48 ] ，腐蚀环境中水与CO2 的互溶度决定了管道金属表面水凝结析出的数量，并决定了金属表面腐蚀溶液中腐蚀物质的浓度，故水与CO2 的互溶度计算是腐蚀问题研究的基础.高压环境下，CO2 输送管道内存在的杂质对水与CO2 的互溶度产生影响，杂质及温度、压力的变化可能导致水相析出，并改变水相的化学组成，引起管线发生腐蚀.Spycher等[49 ] 首先使用简化的H2 O-CO2 二元体系状态方程初步计算了温度范围为12~100℃、压力范围为0.1~60 MPa条件下水与CO2 的互溶度，但当温度、压力较高时计算结果精度不高且计算过程较为依赖现场数据.为了进一步细致研究互溶度随温度、压力的变化，Choi和Nešić[37 ] 提出了在不含杂质的情况下水与CO2 的互溶度计算模型(如式(1) 和(2)所示)，其研究认为，当温度范围为15~85℃、压力范围为0.1~30 MPa时，随着压力的升高，水与CO2 的互溶度均有所增大，但随着温度的升高，水在CO2 中的溶解度有所增大，而CO2 在水中的溶解度有所减小.此外，CO2 在水中的溶解度远大于水在CO2 中溶解度.互溶度计算模型的建立为不同条件下水相析出量的确定提供了参考，并为描述腐蚀的严重程度提供了量化借鉴. ...
... 在低压CO2 管道腐蚀速率预测模型的基础上，Choi等[97 ] 对模型进行改进并提出了高压CO2 环境(0~14 MPa、0~80℃)中低碳钢腐蚀速率预测模型，模型使用Spycher模型[49 ] 及Duan模型[98 ,99 ] 计算CO2 的溶解度，运用H2 CO3 的Langmuir吸附等温式[100 ] 改进了电化学模型描述，模型计算得到的腐蚀速率与实验数据吻合较好，且为高压气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了模型改进参考.井筒系统(wellbore systems)用于隔离地下流体[101 ~103 ] ，需要在高温、高压、高含盐、高含CO2 的CO2 封存环境中保持自身的完整性.Han等[104 ] 结合Pitzer基础水化学模型[105 ] 与经典电化学模型[106 ] 提出了应用于井筒系统的低碳钢腐蚀速率预测模型，模型适用的温度范围为0~100℃、CO2 分压范围为0.1~100 MPa，该模型计算范围广泛，为气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了借鉴，然而，此模型未考虑金属表面生成的腐蚀产物膜对腐蚀速率的影响.腐蚀产物膜对腐蚀速率及产生局部腐蚀倾向的影响有待于进一步研究.针对CCS过程中的其他环节，也提出了一些腐蚀速率预测模型.Li等[107 ] 建立了CO2 封存条件下碳钢的腐蚀速率预测模型，该模型综合了多种子模型以量化相关腐蚀过程对腐蚀速率的作用，模型应用范围广泛，可实现气态CO2 输送条件下管道的腐蚀速率预测，但其可靠性与可应用性在很大程度上依赖于现有的研究数据，故需要更广泛的现场及实验数据来验证模型的准确性.总体来说，虽然目前存在的一些腐蚀速率预测模型可应用于气态CO2 输送管道，但预测结果的精确程度并不能保证.当前针对气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的研究鲜有报道，气态CO2 输送管道内可能存在的多种杂质间的相互作用决定了腐蚀机理的复杂性，导致腐蚀速率预测变得困难，而腐蚀速率预测对于管道的安全运行及完整性管理尤为重要，因此，气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的建立成为一项亟待解决的科学问题. ...
Understanding the solubility of water in carbon capture and storage mixtures: An FTIR spectroscopic study of H2 O2 +2 ternary mixtures
1
2015
... 在互溶度计算模型的基础上，Sun等[36 ] 探究了H2 S对水与CO2 互溶度的影响，指出H2 S的加入降低了水在CO2 相中的溶解度，并导致溶解于CO2 相中的水部分析出，且析出量随加入H2 S含量的增大而增大，当溶解水从CO2 相中析出成为游离水后，CO2 与H2 S溶于其中并生成腐蚀性物质(如CO2(aq) 、H2 CO3 、HCO3 - 3 2 - 2 S(aq) 、HS- 等)导致金属腐蚀加剧，故H2 S杂质的存在将加剧管道钢在CO2 相中的腐蚀.除H2 S外，N2 也会影响水在CO2 中的溶解度，Foltran等[50 ] 研究认为，N2 的存在显著降低了水在CO2 中的溶解度，尤其是在10.21 MPa且含10% N2 的情况下，水在CO2 中的溶解度从4450 × 10-6 下降至3400 × 10-6 (下降约30%)，这将导致大量游离水析出，极大地增加了管道钢的腐蚀风险.当前针对管内杂质对水与CO2 互溶度产生影响的系统研究仍然较少，除H2 S、N2 外，气态CO2 输送管道内可能存在的其他杂质(如SOx x 2 等)也会对水与CO2 的互溶度产生影响.此外，杂质对有水相存在的管道发生腐蚀的影响不仅取决于杂质的种类及其在CO2 相中的浓度，还取决于其在CO2 相与水相间的分配行为，这种分配受到CO2 相态、温度、压力及杂质间相互作用等因素的共同影响，故针对CO2 -水-杂质体系中水与CO2 间及不同物质间的互溶度的测定计算应给予足够重视并进行详尽研究. ...
含杂质气态CO2 管道减压波传播特性
4
2018
... CO2 输送管道内存在的杂质首先会引起CO2 流体的相特性发生变化[51 ] (含杂质CO2 的相包线如图2 [51 ] 所示)，其次，杂质通过与水相反应形成腐蚀性溶液、参与阴阳极电化学反应、改变腐蚀机理、引发局部腐蚀等作用对管道钢腐蚀行为产生影响，当前研究多关注H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响.H2 S通常来源于天然气开采及预燃烧过程，可直接与管道钢发生反应生成产物膜[52 ] (如式(3) 所示)，此外，H2 S的存在能够改变水分在管道表面的吸附性质，导致管道钢表面生成一层薄水膜，H2 S溶于其中并进行水解[33 ] (如式(4) 和(5)所示)，参与管道钢腐蚀过程.Zhang等[35 ] 研究表明，在气态H2 S/CO2 环境中，碳钢的腐蚀速率随CO2 分压的升高而有所增大，CO2 分压的升高导致系统中腐蚀性物质(如H2 CO3 、HCO3 - + )浓度增大从而导致腐蚀速率增大，但整体上碳钢的腐蚀速率随温度、压力及H2 S分压的变化较小，腐蚀速率介于0.6~0.7 mm/a之间，该研究并未对发生此现象的原因及相应的腐蚀机理进行详细地讨论，H2 S在气态H2 S/CO2 腐蚀体系中发挥的作用还需要进一步探究.Sun等[36 ] 研究发现，在水饱和的气态CO2 环境(50℃、5 MPa)中，H2 S的加入导致碳钢的腐蚀速率增大近3倍，其分析认为H2 S主要通过发生阴极反应来参与腐蚀过程并促进腐蚀进行(如式(6) 所示)，此外，H2 S在碳钢表面与基体金属发生反应生成不同类型的硫化铁腐蚀产物(如式(7) 所示)，如Fe1+ x 1- x [53 ] .除H2 S外，SO2 也会导致管道钢发生局部腐蚀.Farelas等[54 ] 研究指出，少量SO2 即可引起管道发生严重的局部腐蚀，且SO2 浓度的增大将加速局部腐蚀.Dugstad等[55 ] 进一步探究了动态条件下SO2 引发的局部腐蚀，结果表明即使系统中的含水量远低于该条件下水在CO2 中的溶解度，SO2 的存在仍会导致管道钢表面发生严重的局部腐蚀，但其并未对SO2 引起管道钢发生局部腐蚀的机理进行细致研究.Hua等[29 ] 通过研究也得到了类似的结论，同时，其认为局部腐蚀坑在整个腐蚀过程中的开始、发展、终止等过程亟需进行详尽研究. ...
... [51 ]所示)，其次，杂质通过与水相反应形成腐蚀性溶液、参与阴阳极电化学反应、改变腐蚀机理、引发局部腐蚀等作用对管道钢腐蚀行为产生影响，当前研究多关注H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响.H2 S通常来源于天然气开采及预燃烧过程，可直接与管道钢发生反应生成产物膜[52 ] (如式(3) 所示)，此外，H2 S的存在能够改变水分在管道表面的吸附性质，导致管道钢表面生成一层薄水膜，H2 S溶于其中并进行水解[33 ] (如式(4) 和(5)所示)，参与管道钢腐蚀过程.Zhang等[35 ] 研究表明，在气态H2 S/CO2 环境中，碳钢的腐蚀速率随CO2 分压的升高而有所增大，CO2 分压的升高导致系统中腐蚀性物质(如H2 CO3 、HCO3 - + )浓度增大从而导致腐蚀速率增大，但整体上碳钢的腐蚀速率随温度、压力及H2 S分压的变化较小，腐蚀速率介于0.6~0.7 mm/a之间，该研究并未对发生此现象的原因及相应的腐蚀机理进行详细地讨论，H2 S在气态H2 S/CO2 腐蚀体系中发挥的作用还需要进一步探究.Sun等[36 ] 研究发现，在水饱和的气态CO2 环境(50℃、5 MPa)中，H2 S的加入导致碳钢的腐蚀速率增大近3倍，其分析认为H2 S主要通过发生阴极反应来参与腐蚀过程并促进腐蚀进行(如式(6) 所示)，此外，H2 S在碳钢表面与基体金属发生反应生成不同类型的硫化铁腐蚀产物(如式(7) 所示)，如Fe1+ x 1- x [53 ] .除H2 S外，SO2 也会导致管道钢发生局部腐蚀.Farelas等[54 ] 研究指出，少量SO2 即可引起管道发生严重的局部腐蚀，且SO2 浓度的增大将加速局部腐蚀.Dugstad等[55 ] 进一步探究了动态条件下SO2 引发的局部腐蚀，结果表明即使系统中的含水量远低于该条件下水在CO2 中的溶解度，SO2 的存在仍会导致管道钢表面发生严重的局部腐蚀，但其并未对SO2 引起管道钢发生局部腐蚀的机理进行细致研究.Hua等[29 ] 通过研究也得到了类似的结论，同时，其认为局部腐蚀坑在整个腐蚀过程中的开始、发展、终止等过程亟需进行详尽研究. ...
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51 ]
Phase envelopes of CO<sub>2</sub> containing impurities<sup>[<xref ref-type="bibr" rid="R51">51</xref>]</sup> Fig.2 ![]()
F e + H 2 S → F e S + H 2 (3) H 2 S ↔ H + + H S - (4) H S - ↔ H + + S 2 - (5) H 2 S ( a q ) + 2 e - → S 2 - + H 2 (6) x F e + y H 2 S ( a q ) → F e x S y + y H 2 (7) 管道中O2 对腐蚀的影响当前仍存在争议.一方面，O2 参与阴极电化学反应(如式(8) 所示)且能够抑制FeCO3 保护膜的生成(如式(9) 和(10)所示)，对腐蚀起到促进作用[27 ] ；另一方面，O2 能够钝化金属并降低金属的均匀腐蚀速率[25 ,56 ] .Lin等[41 ] 运用原位电化学测量技术进行了研究，认为在高温高压气态CO2 环境中O2 与金属发生化学反应生成Fe(OH)3 ，破坏了金属表面腐蚀产物膜的完整性，导致金属表面发生局部腐蚀且腐蚀速率较大，该研究的实验环境压力虽然为1 MPa，与气态CO2 输送管道的实际工作压力有一定差距，但原位电化学测量技术的使用为气态CO2 输送环境下管道钢电化学腐蚀原理的研究提供了重要参考. ...
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51 ]
Fig.2 ![]()
F e + H 2 S → F e S + H 2 (3) H 2 S ↔ H + + H S - (4) H S - ↔ H + + S 2 - (5) H 2 S ( a q ) + 2 e - → S 2 - + H 2 (6) x F e + y H 2 S ( a q ) → F e x S y + y H 2 (7) 管道中O2 对腐蚀的影响当前仍存在争议.一方面，O2 参与阴极电化学反应(如式(8) 所示)且能够抑制FeCO3 保护膜的生成(如式(9) 和(10)所示)，对腐蚀起到促进作用[27 ] ；另一方面，O2 能够钝化金属并降低金属的均匀腐蚀速率[25 ,56 ] .Lin等[41 ] 运用原位电化学测量技术进行了研究，认为在高温高压气态CO2 环境中O2 与金属发生化学反应生成Fe(OH)3 ，破坏了金属表面腐蚀产物膜的完整性，导致金属表面发生局部腐蚀且腐蚀速率较大，该研究的实验环境压力虽然为1 MPa，与气态CO2 输送管道的实际工作压力有一定差距，但原位电化学测量技术的使用为气态CO2 输送环境下管道钢电化学腐蚀原理的研究提供了重要参考. ...
含杂质气态CO2 管道减压波传播特性
4
2018
... CO2 输送管道内存在的杂质首先会引起CO2 流体的相特性发生变化[51 ] (含杂质CO2 的相包线如图2 [51 ] 所示)，其次，杂质通过与水相反应形成腐蚀性溶液、参与阴阳极电化学反应、改变腐蚀机理、引发局部腐蚀等作用对管道钢腐蚀行为产生影响，当前研究多关注H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响.H2 S通常来源于天然气开采及预燃烧过程，可直接与管道钢发生反应生成产物膜[52 ] (如式(3) 所示)，此外，H2 S的存在能够改变水分在管道表面的吸附性质，导致管道钢表面生成一层薄水膜，H2 S溶于其中并进行水解[33 ] (如式(4) 和(5)所示)，参与管道钢腐蚀过程.Zhang等[35 ] 研究表明，在气态H2 S/CO2 环境中，碳钢的腐蚀速率随CO2 分压的升高而有所增大，CO2 分压的升高导致系统中腐蚀性物质(如H2 CO3 、HCO3 - + )浓度增大从而导致腐蚀速率增大，但整体上碳钢的腐蚀速率随温度、压力及H2 S分压的变化较小，腐蚀速率介于0.6~0.7 mm/a之间，该研究并未对发生此现象的原因及相应的腐蚀机理进行详细地讨论，H2 S在气态H2 S/CO2 腐蚀体系中发挥的作用还需要进一步探究.Sun等[36 ] 研究发现，在水饱和的气态CO2 环境(50℃、5 MPa)中，H2 S的加入导致碳钢的腐蚀速率增大近3倍，其分析认为H2 S主要通过发生阴极反应来参与腐蚀过程并促进腐蚀进行(如式(6) 所示)，此外，H2 S在碳钢表面与基体金属发生反应生成不同类型的硫化铁腐蚀产物(如式(7) 所示)，如Fe1+ x 1- x [53 ] .除H2 S外，SO2 也会导致管道钢发生局部腐蚀.Farelas等[54 ] 研究指出，少量SO2 即可引起管道发生严重的局部腐蚀，且SO2 浓度的增大将加速局部腐蚀.Dugstad等[55 ] 进一步探究了动态条件下SO2 引发的局部腐蚀，结果表明即使系统中的含水量远低于该条件下水在CO2 中的溶解度，SO2 的存在仍会导致管道钢表面发生严重的局部腐蚀，但其并未对SO2 引起管道钢发生局部腐蚀的机理进行细致研究.Hua等[29 ] 通过研究也得到了类似的结论，同时，其认为局部腐蚀坑在整个腐蚀过程中的开始、发展、终止等过程亟需进行详尽研究. ...
... [51 ]所示)，其次，杂质通过与水相反应形成腐蚀性溶液、参与阴阳极电化学反应、改变腐蚀机理、引发局部腐蚀等作用对管道钢腐蚀行为产生影响，当前研究多关注H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响.H2 S通常来源于天然气开采及预燃烧过程，可直接与管道钢发生反应生成产物膜[52 ] (如式(3) 所示)，此外，H2 S的存在能够改变水分在管道表面的吸附性质，导致管道钢表面生成一层薄水膜，H2 S溶于其中并进行水解[33 ] (如式(4) 和(5)所示)，参与管道钢腐蚀过程.Zhang等[35 ] 研究表明，在气态H2 S/CO2 环境中，碳钢的腐蚀速率随CO2 分压的升高而有所增大，CO2 分压的升高导致系统中腐蚀性物质(如H2 CO3 、HCO3 - + )浓度增大从而导致腐蚀速率增大，但整体上碳钢的腐蚀速率随温度、压力及H2 S分压的变化较小，腐蚀速率介于0.6~0.7 mm/a之间，该研究并未对发生此现象的原因及相应的腐蚀机理进行详细地讨论，H2 S在气态H2 S/CO2 腐蚀体系中发挥的作用还需要进一步探究.Sun等[36 ] 研究发现，在水饱和的气态CO2 环境(50℃、5 MPa)中，H2 S的加入导致碳钢的腐蚀速率增大近3倍，其分析认为H2 S主要通过发生阴极反应来参与腐蚀过程并促进腐蚀进行(如式(6) 所示)，此外，H2 S在碳钢表面与基体金属发生反应生成不同类型的硫化铁腐蚀产物(如式(7) 所示)，如Fe1+ x 1- x [53 ] .除H2 S外，SO2 也会导致管道钢发生局部腐蚀.Farelas等[54 ] 研究指出，少量SO2 即可引起管道发生严重的局部腐蚀，且SO2 浓度的增大将加速局部腐蚀.Dugstad等[55 ] 进一步探究了动态条件下SO2 引发的局部腐蚀，结果表明即使系统中的含水量远低于该条件下水在CO2 中的溶解度，SO2 的存在仍会导致管道钢表面发生严重的局部腐蚀，但其并未对SO2 引起管道钢发生局部腐蚀的机理进行细致研究.Hua等[29 ] 通过研究也得到了类似的结论，同时，其认为局部腐蚀坑在整个腐蚀过程中的开始、发展、终止等过程亟需进行详尽研究. ...
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Phase envelopes of CO<sub>2</sub> containing impurities<sup>[<xref ref-type="bibr" rid="R51">51</xref>]</sup> Fig.2 ![]()
F e + H 2 S → F e S + H 2 (3) H 2 S ↔ H + + H S - (4) H S - ↔ H + + S 2 - (5) H 2 S ( a q ) + 2 e - → S 2 - + H 2 (6) x F e + y H 2 S ( a q ) → F e x S y + y H 2 (7) 管道中O2 对腐蚀的影响当前仍存在争议.一方面，O2 参与阴极电化学反应(如式(8) 所示)且能够抑制FeCO3 保护膜的生成(如式(9) 和(10)所示)，对腐蚀起到促进作用[27 ] ；另一方面，O2 能够钝化金属并降低金属的均匀腐蚀速率[25 ,56 ] .Lin等[41 ] 运用原位电化学测量技术进行了研究，认为在高温高压气态CO2 环境中O2 与金属发生化学反应生成Fe(OH)3 ，破坏了金属表面腐蚀产物膜的完整性，导致金属表面发生局部腐蚀且腐蚀速率较大，该研究的实验环境压力虽然为1 MPa，与气态CO2 输送管道的实际工作压力有一定差距，但原位电化学测量技术的使用为气态CO2 输送环境下管道钢电化学腐蚀原理的研究提供了重要参考. ...
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Fig.2 ![]()
F e + H 2 S → F e S + H 2 (3) H 2 S ↔ H + + H S - (4) H S - ↔ H + + S 2 - (5) H 2 S ( a q ) + 2 e - → S 2 - + H 2 (6) x F e + y H 2 S ( a q ) → F e x S y + y H 2 (7) 管道中O2 对腐蚀的影响当前仍存在争议.一方面，O2 参与阴极电化学反应(如式(8) 所示)且能够抑制FeCO3 保护膜的生成(如式(9) 和(10)所示)，对腐蚀起到促进作用[27 ] ；另一方面，O2 能够钝化金属并降低金属的均匀腐蚀速率[25 ,56 ] .Lin等[41 ] 运用原位电化学测量技术进行了研究，认为在高温高压气态CO2 环境中O2 与金属发生化学反应生成Fe(OH)3 ，破坏了金属表面腐蚀产物膜的完整性，导致金属表面发生局部腐蚀且腐蚀速率较大，该研究的实验环境压力虽然为1 MPa，与气态CO2 输送管道的实际工作压力有一定差距，但原位电化学测量技术的使用为气态CO2 输送环境下管道钢电化学腐蚀原理的研究提供了重要参考. ...
Influence of impurity hydrogen sulfide on the corrosion performance of pipeline steels in supercritical carbon dioxide stream
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2016
... CO2 输送管道内存在的杂质首先会引起CO2 流体的相特性发生变化[51 ] (含杂质CO2 的相包线如图2 [51 ] 所示)，其次，杂质通过与水相反应形成腐蚀性溶液、参与阴阳极电化学反应、改变腐蚀机理、引发局部腐蚀等作用对管道钢腐蚀行为产生影响，当前研究多关注H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响.H2 S通常来源于天然气开采及预燃烧过程，可直接与管道钢发生反应生成产物膜[52 ] (如式(3) 所示)，此外，H2 S的存在能够改变水分在管道表面的吸附性质，导致管道钢表面生成一层薄水膜，H2 S溶于其中并进行水解[33 ] (如式(4) 和(5)所示)，参与管道钢腐蚀过程.Zhang等[35 ] 研究表明，在气态H2 S/CO2 环境中，碳钢的腐蚀速率随CO2 分压的升高而有所增大，CO2 分压的升高导致系统中腐蚀性物质(如H2 CO3 、HCO3 - + )浓度增大从而导致腐蚀速率增大，但整体上碳钢的腐蚀速率随温度、压力及H2 S分压的变化较小，腐蚀速率介于0.6~0.7 mm/a之间，该研究并未对发生此现象的原因及相应的腐蚀机理进行详细地讨论，H2 S在气态H2 S/CO2 腐蚀体系中发挥的作用还需要进一步探究.Sun等[36 ] 研究发现，在水饱和的气态CO2 环境(50℃、5 MPa)中，H2 S的加入导致碳钢的腐蚀速率增大近3倍，其分析认为H2 S主要通过发生阴极反应来参与腐蚀过程并促进腐蚀进行(如式(6) 所示)，此外，H2 S在碳钢表面与基体金属发生反应生成不同类型的硫化铁腐蚀产物(如式(7) 所示)，如Fe1+ x 1- x [53 ] .除H2 S外，SO2 也会导致管道钢发生局部腐蚀.Farelas等[54 ] 研究指出，少量SO2 即可引起管道发生严重的局部腐蚀，且SO2 浓度的增大将加速局部腐蚀.Dugstad等[55 ] 进一步探究了动态条件下SO2 引发的局部腐蚀，结果表明即使系统中的含水量远低于该条件下水在CO2 中的溶解度，SO2 的存在仍会导致管道钢表面发生严重的局部腐蚀，但其并未对SO2 引起管道钢发生局部腐蚀的机理进行细致研究.Hua等[29 ] 通过研究也得到了类似的结论，同时，其认为局部腐蚀坑在整个腐蚀过程中的开始、发展、终止等过程亟需进行详尽研究. ...
Corrosion of low alloy steel and stainless steel in supercritical CO2 /H2 O/H2 S systems
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2016
... CO2 输送管道内存在的杂质首先会引起CO2 流体的相特性发生变化[51 ] (含杂质CO2 的相包线如图2 [51 ] 所示)，其次，杂质通过与水相反应形成腐蚀性溶液、参与阴阳极电化学反应、改变腐蚀机理、引发局部腐蚀等作用对管道钢腐蚀行为产生影响，当前研究多关注H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响.H2 S通常来源于天然气开采及预燃烧过程，可直接与管道钢发生反应生成产物膜[52 ] (如式(3) 所示)，此外，H2 S的存在能够改变水分在管道表面的吸附性质，导致管道钢表面生成一层薄水膜，H2 S溶于其中并进行水解[33 ] (如式(4) 和(5)所示)，参与管道钢腐蚀过程.Zhang等[35 ] 研究表明，在气态H2 S/CO2 环境中，碳钢的腐蚀速率随CO2 分压的升高而有所增大，CO2 分压的升高导致系统中腐蚀性物质(如H2 CO3 、HCO3 - + )浓度增大从而导致腐蚀速率增大，但整体上碳钢的腐蚀速率随温度、压力及H2 S分压的变化较小，腐蚀速率介于0.6~0.7 mm/a之间，该研究并未对发生此现象的原因及相应的腐蚀机理进行详细地讨论，H2 S在气态H2 S/CO2 腐蚀体系中发挥的作用还需要进一步探究.Sun等[36 ] 研究发现，在水饱和的气态CO2 环境(50℃、5 MPa)中，H2 S的加入导致碳钢的腐蚀速率增大近3倍，其分析认为H2 S主要通过发生阴极反应来参与腐蚀过程并促进腐蚀进行(如式(6) 所示)，此外，H2 S在碳钢表面与基体金属发生反应生成不同类型的硫化铁腐蚀产物(如式(7) 所示)，如Fe1+ x 1- x [53 ] .除H2 S外，SO2 也会导致管道钢发生局部腐蚀.Farelas等[54 ] 研究指出，少量SO2 即可引起管道发生严重的局部腐蚀，且SO2 浓度的增大将加速局部腐蚀.Dugstad等[55 ] 进一步探究了动态条件下SO2 引发的局部腐蚀，结果表明即使系统中的含水量远低于该条件下水在CO2 中的溶解度，SO2 的存在仍会导致管道钢表面发生严重的局部腐蚀，但其并未对SO2 引起管道钢发生局部腐蚀的机理进行细致研究.Hua等[29 ] 通过研究也得到了类似的结论，同时，其认为局部腐蚀坑在整个腐蚀过程中的开始、发展、终止等过程亟需进行详尽研究. ...
Corrosion behavior of API 5L X65 carbon steel under supercritical and liquid CO2 phases in the presence of H2 O and SO2
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2013
... CO2 输送管道内存在的杂质首先会引起CO2 流体的相特性发生变化[51 ] (含杂质CO2 的相包线如图2 [51 ] 所示)，其次，杂质通过与水相反应形成腐蚀性溶液、参与阴阳极电化学反应、改变腐蚀机理、引发局部腐蚀等作用对管道钢腐蚀行为产生影响，当前研究多关注H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响.H2 S通常来源于天然气开采及预燃烧过程，可直接与管道钢发生反应生成产物膜[52 ] (如式(3) 所示)，此外，H2 S的存在能够改变水分在管道表面的吸附性质，导致管道钢表面生成一层薄水膜，H2 S溶于其中并进行水解[33 ] (如式(4) 和(5)所示)，参与管道钢腐蚀过程.Zhang等[35 ] 研究表明，在气态H2 S/CO2 环境中，碳钢的腐蚀速率随CO2 分压的升高而有所增大，CO2 分压的升高导致系统中腐蚀性物质(如H2 CO3 、HCO3 - + )浓度增大从而导致腐蚀速率增大，但整体上碳钢的腐蚀速率随温度、压力及H2 S分压的变化较小，腐蚀速率介于0.6~0.7 mm/a之间，该研究并未对发生此现象的原因及相应的腐蚀机理进行详细地讨论，H2 S在气态H2 S/CO2 腐蚀体系中发挥的作用还需要进一步探究.Sun等[36 ] 研究发现，在水饱和的气态CO2 环境(50℃、5 MPa)中，H2 S的加入导致碳钢的腐蚀速率增大近3倍，其分析认为H2 S主要通过发生阴极反应来参与腐蚀过程并促进腐蚀进行(如式(6) 所示)，此外，H2 S在碳钢表面与基体金属发生反应生成不同类型的硫化铁腐蚀产物(如式(7) 所示)，如Fe1+ x 1- x [53 ] .除H2 S外，SO2 也会导致管道钢发生局部腐蚀.Farelas等[54 ] 研究指出，少量SO2 即可引起管道发生严重的局部腐蚀，且SO2 浓度的增大将加速局部腐蚀.Dugstad等[55 ] 进一步探究了动态条件下SO2 引发的局部腐蚀，结果表明即使系统中的含水量远低于该条件下水在CO2 中的溶解度，SO2 的存在仍会导致管道钢表面发生严重的局部腐蚀，但其并未对SO2 引起管道钢发生局部腐蚀的机理进行细致研究.Hua等[29 ] 通过研究也得到了类似的结论，同时，其认为局部腐蚀坑在整个腐蚀过程中的开始、发展、终止等过程亟需进行详尽研究. ...
Effect of SO2 and NO2 on corrosion and solid formation in dense phase CO2 pipelines
1
2013
... CO2 输送管道内存在的杂质首先会引起CO2 流体的相特性发生变化[51 ] (含杂质CO2 的相包线如图2 [51 ] 所示)，其次，杂质通过与水相反应形成腐蚀性溶液、参与阴阳极电化学反应、改变腐蚀机理、引发局部腐蚀等作用对管道钢腐蚀行为产生影响，当前研究多关注H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响.H2 S通常来源于天然气开采及预燃烧过程，可直接与管道钢发生反应生成产物膜[52 ] (如式(3) 所示)，此外，H2 S的存在能够改变水分在管道表面的吸附性质，导致管道钢表面生成一层薄水膜，H2 S溶于其中并进行水解[33 ] (如式(4) 和(5)所示)，参与管道钢腐蚀过程.Zhang等[35 ] 研究表明，在气态H2 S/CO2 环境中，碳钢的腐蚀速率随CO2 分压的升高而有所增大，CO2 分压的升高导致系统中腐蚀性物质(如H2 CO3 、HCO3 - + )浓度增大从而导致腐蚀速率增大，但整体上碳钢的腐蚀速率随温度、压力及H2 S分压的变化较小，腐蚀速率介于0.6~0.7 mm/a之间，该研究并未对发生此现象的原因及相应的腐蚀机理进行详细地讨论，H2 S在气态H2 S/CO2 腐蚀体系中发挥的作用还需要进一步探究.Sun等[36 ] 研究发现，在水饱和的气态CO2 环境(50℃、5 MPa)中，H2 S的加入导致碳钢的腐蚀速率增大近3倍，其分析认为H2 S主要通过发生阴极反应来参与腐蚀过程并促进腐蚀进行(如式(6) 所示)，此外，H2 S在碳钢表面与基体金属发生反应生成不同类型的硫化铁腐蚀产物(如式(7) 所示)，如Fe1+ x 1- x [53 ] .除H2 S外，SO2 也会导致管道钢发生局部腐蚀.Farelas等[54 ] 研究指出，少量SO2 即可引起管道发生严重的局部腐蚀，且SO2 浓度的增大将加速局部腐蚀.Dugstad等[55 ] 进一步探究了动态条件下SO2 引发的局部腐蚀，结果表明即使系统中的含水量远低于该条件下水在CO2 中的溶解度，SO2 的存在仍会导致管道钢表面发生严重的局部腐蚀，但其并未对SO2 引起管道钢发生局部腐蚀的机理进行细致研究.Hua等[29 ] 通过研究也得到了类似的结论，同时，其认为局部腐蚀坑在整个腐蚀过程中的开始、发展、终止等过程亟需进行详尽研究. ...
Corrosion behaviour of X65 carbon steel in supercritical-CO2 containing H2 O and O2 in carbon capture and storage (CCS) technology
1
2017
... 管道中O2 对腐蚀的影响当前仍存在争议.一方面，O2 参与阴极电化学反应(如式(8) 所示)且能够抑制FeCO3 保护膜的生成(如式(9) 和(10)所示)，对腐蚀起到促进作用[27 ] ；另一方面，O2 能够钝化金属并降低金属的均匀腐蚀速率[25 ,56 ] .Lin等[41 ] 运用原位电化学测量技术进行了研究，认为在高温高压气态CO2 环境中O2 与金属发生化学反应生成Fe(OH)3 ，破坏了金属表面腐蚀产物膜的完整性，导致金属表面发生局部腐蚀且腐蚀速率较大，该研究的实验环境压力虽然为1 MPa，与气态CO2 输送管道的实际工作压力有一定差距，但原位电化学测量技术的使用为气态CO2 输送环境下管道钢电化学腐蚀原理的研究提供了重要参考. ...
Effect of O2 and H2 S impurities on the corrosion behavior of X65 steel in water-saturated supercritical CO2 system
1
2016
... 总体来说，虽然针对H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理影响的研究已经取得了一些成果，但二者共同存在时管道钢的腐蚀行为特点及腐蚀机理尚不明确.在超临界CO2 输送管道腐蚀研究领域，已有众多研究[25 ,27 ,57 ~59 ] 证明多种杂质共同存在时杂质间具有协同竞争效应(如H2 S、O2 、SO2 、NO2 等)，不同杂质相互作用，通过影响水与CO2 的溶解度，参与化学、电化学反应，改变腐蚀产物膜组成及结构等过程影响管道钢的腐蚀行为.此外，SO2 、NO2 等其他杂质也会对管道钢的腐蚀产生显著影响[27 ,30 ,32 ] .因此，仍需要通过大量且系统的基础实验来探究不同杂质及其相互作用对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响. ...
Effect of water content on the corrosion behavior of X65 pipeline steel in supercritical CO2 -H2 O-O2 -H2 S-SO2 environment as relevant to CCS application
2018
Understanding the influence of SO2 and O2 on the corrosion of carbon steel in water-saturated supercritical CO2
1
2015
... 总体来说，虽然针对H2 S及O2 对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理影响的研究已经取得了一些成果，但二者共同存在时管道钢的腐蚀行为特点及腐蚀机理尚不明确.在超临界CO2 输送管道腐蚀研究领域，已有众多研究[25 ,27 ,57 ~59 ] 证明多种杂质共同存在时杂质间具有协同竞争效应(如H2 S、O2 、SO2 、NO2 等)，不同杂质相互作用，通过影响水与CO2 的溶解度，参与化学、电化学反应，改变腐蚀产物膜组成及结构等过程影响管道钢的腐蚀行为.此外，SO2 、NO2 等其他杂质也会对管道钢的腐蚀产生显著影响[27 ,30 ,32 ] .因此，仍需要通过大量且系统的基础实验来探究不同杂质及其相互作用对气态CO2 输送管道腐蚀行为及腐蚀机理的影响. ...
State-of-the-art overview of pipeline steel corrosion in impure dense CO2 for CCS transportation: Mechanisms and models
1
2017
... 压力能够对管道钢的腐蚀产生显著影响.压力的变化不仅能够影响管道表面腐蚀产物膜的生成过程，还会通过影响CO2 与水的互溶度导致体系中腐蚀性物质(如H2 CO3 )的含量发生变化[60 ] ，从而影响腐蚀过程.Choi和Nešić[61 ] 认为在CO2 分压从4 MPa上升至8 MPa的过程中，虽然在7 MPa左右时CO2 的相态从气态转变为超临界态，但在50℃且反应时长为24 h的情况下，碳钢的腐蚀速率并未明显增大.相反，Seiersten等[62 ] 认为当CO2 压力从1 MPa上升至5.6 MPa的过程中，在40℃并反应1~2周的情况下，碳钢的腐蚀速率出现了明显下降.二者研究中腐蚀速率数据的不一致可能与实验温度、测试时间、试样表面积与水相体积比、流动条件等因素有关.为了进一步明确气态CO2 环境中压力变化对碳钢腐蚀速率的影响，Choi和Nešić[37 ] 通过研究发现，腐蚀可以在高压且无游离水生成的水饱和气态CO2 环境(50℃，4 MPa、6 MPa)中发生，当温度、压力发生微小变化时CO2 中的溶解水便凝析至碳钢表面并迅速被CO2 饱和，导致碳钢表面生成FeCO3 保护膜，且保护性能随压力的增大而增强.该研究提出了有关管道钢腐蚀的新见解，强调了压力变化对管道钢表面产物膜的作用，且该研究的环境条件与气态CO2 输送管道运行工况相接近，为探究压力波动对管道钢内腐蚀的影响提供了参考.但该研究并未考虑杂质存在时压力对管道钢腐蚀行为的影响，研究结论有待进一步充实. ...
Corrosion behavior of carbon steel in supercritical CO2 -water environments
1
2009
... 压力能够对管道钢的腐蚀产生显著影响.压力的变化不仅能够影响管道表面腐蚀产物膜的生成过程，还会通过影响CO2 与水的互溶度导致体系中腐蚀性物质(如H2 CO3 )的含量发生变化[60 ] ，从而影响腐蚀过程.Choi和Nešić[61 ] 认为在CO2 分压从4 MPa上升至8 MPa的过程中，虽然在7 MPa左右时CO2 的相态从气态转变为超临界态，但在50℃且反应时长为24 h的情况下，碳钢的腐蚀速率并未明显增大.相反，Seiersten等[62 ] 认为当CO2 压力从1 MPa上升至5.6 MPa的过程中，在40℃并反应1~2周的情况下，碳钢的腐蚀速率出现了明显下降.二者研究中腐蚀速率数据的不一致可能与实验温度、测试时间、试样表面积与水相体积比、流动条件等因素有关.为了进一步明确气态CO2 环境中压力变化对碳钢腐蚀速率的影响，Choi和Nešić[37 ] 通过研究发现，腐蚀可以在高压且无游离水生成的水饱和气态CO2 环境(50℃，4 MPa、6 MPa)中发生，当温度、压力发生微小变化时CO2 中的溶解水便凝析至碳钢表面并迅速被CO2 饱和，导致碳钢表面生成FeCO3 保护膜，且保护性能随压力的增大而增强.该研究提出了有关管道钢腐蚀的新见解，强调了压力变化对管道钢表面产物膜的作用，且该研究的环境条件与气态CO2 输送管道运行工况相接近，为探究压力波动对管道钢内腐蚀的影响提供了参考.但该研究并未考虑杂质存在时压力对管道钢腐蚀行为的影响，研究结论有待进一步充实. ...
transportation and disposal of CO2
1
2001
... 压力能够对管道钢的腐蚀产生显著影响.压力的变化不仅能够影响管道表面腐蚀产物膜的生成过程，还会通过影响CO2 与水的互溶度导致体系中腐蚀性物质(如H2 CO3 )的含量发生变化[60 ] ，从而影响腐蚀过程.Choi和Nešić[61 ] 认为在CO2 分压从4 MPa上升至8 MPa的过程中，虽然在7 MPa左右时CO2 的相态从气态转变为超临界态，但在50℃且反应时长为24 h的情况下，碳钢的腐蚀速率并未明显增大.相反，Seiersten等[62 ] 认为当CO2 压力从1 MPa上升至5.6 MPa的过程中，在40℃并反应1~2周的情况下，碳钢的腐蚀速率出现了明显下降.二者研究中腐蚀速率数据的不一致可能与实验温度、测试时间、试样表面积与水相体积比、流动条件等因素有关.为了进一步明确气态CO2 环境中压力变化对碳钢腐蚀速率的影响，Choi和Nešić[37 ] 通过研究发现，腐蚀可以在高压且无游离水生成的水饱和气态CO2 环境(50℃，4 MPa、6 MPa)中发生，当温度、压力发生微小变化时CO2 中的溶解水便凝析至碳钢表面并迅速被CO2 饱和，导致碳钢表面生成FeCO3 保护膜，且保护性能随压力的增大而增强.该研究提出了有关管道钢腐蚀的新见解，强调了压力变化对管道钢表面产物膜的作用，且该研究的环境条件与气态CO2 输送管道运行工况相接近，为探究压力波动对管道钢内腐蚀的影响提供了参考.但该研究并未考虑杂质存在时压力对管道钢腐蚀行为的影响，研究结论有待进一步充实. ...
1
2010
... 温度对于管道钢腐蚀的影响主要包括2个方面：一方面，随着系统温度的升高，反应分子获得更多的能量，从而更多的分子越过活化能相互碰撞，导致腐蚀速率有所增大[63 ] ；另一方面，温度影响FeCO3 的生成过程，温度的升高导致FeCO3 成核速率加快，使得管道金属表面的腐蚀防护膜更加完整、致密且具有保护性[64 ] .上述2种效应共同影响腐蚀速率，即在腐蚀产物膜生成前，高温下金属的腐蚀速率较大，然而当腐蚀产物膜生成后，高温下金属的腐蚀速率反而较小.Zhang等[38 ] 研究指出，在气态CO2 环境中，随着温度的上升，X65碳钢的腐蚀速率先增大后减小，而表面的腐蚀产物膜厚度逐渐减小，其分析认为温度越高，FeCO3 的过饱和度及沉积速率越大，导致高温时腐蚀产物膜生成更加迅速且更加致密，保护性能更好，故高温时碳钢的腐蚀速率较低.此外，虽然低温时腐蚀产物膜更厚，但其表面的孔状缺陷更多，保护性能较差.该研究阐明了温度通过影响管道钢表面产物膜厚度及结构进而影响管道钢的腐蚀速率，为探明温度对气态CO2 输送管道腐蚀行为的影响提供了研究思路.总体上，针对温度对气态CO2 输送管道腐蚀行为影响的研究还比较少，温度变化对含杂质气态CO2 输送系统中CO2 与水的互溶度、管道钢表面产物膜及腐蚀机理等因素的影响还需进行大量基础实验研究. ...
Fundamental aspects of CO2 metal loss corrosion, part I: mechanism
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2006
... 温度对于管道钢腐蚀的影响主要包括2个方面：一方面，随着系统温度的升高，反应分子获得更多的能量，从而更多的分子越过活化能相互碰撞，导致腐蚀速率有所增大[63 ] ；另一方面，温度影响FeCO3 的生成过程，温度的升高导致FeCO3 成核速率加快，使得管道金属表面的腐蚀防护膜更加完整、致密且具有保护性[64 ] .上述2种效应共同影响腐蚀速率，即在腐蚀产物膜生成前，高温下金属的腐蚀速率较大，然而当腐蚀产物膜生成后，高温下金属的腐蚀速率反而较小.Zhang等[38 ] 研究指出，在气态CO2 环境中，随着温度的上升，X65碳钢的腐蚀速率先增大后减小，而表面的腐蚀产物膜厚度逐渐减小，其分析认为温度越高，FeCO3 的过饱和度及沉积速率越大，导致高温时腐蚀产物膜生成更加迅速且更加致密，保护性能更好，故高温时碳钢的腐蚀速率较低.此外，虽然低温时腐蚀产物膜更厚，但其表面的孔状缺陷更多，保护性能较差.该研究阐明了温度通过影响管道钢表面产物膜厚度及结构进而影响管道钢的腐蚀速率，为探明温度对气态CO2 输送管道腐蚀行为的影响提供了研究思路.总体上，针对温度对气态CO2 输送管道腐蚀行为影响的研究还比较少，温度变化对含杂质气态CO2 输送系统中CO2 与水的互溶度、管道钢表面产物膜及腐蚀机理等因素的影响还需进行大量基础实验研究. ...
A mechanistic model of top-of-the-line corrosion
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2007
... 除压力、温度外，其他条件(如暴露角度、腐蚀反应时间、所处介质、流速等)对管道钢的腐蚀行为也会产生不同程度的影响.在气态CO2 的输送过程中，由于输送温度及压力的波动，水分将凝结于管壁上，此过程可分为2种[65 ] ：水分在侧壁凝结并在重力的作用下滑落至管底；水分凝结并吸附于管顶，故暴露角度可对管道腐蚀产生明显影响[66 ] .Wei等[40 ] 研究表明，在气态CO2 环境中，液滴可以随机地分布于水平放置的试样表面，但难以附着于垂直的试样表面，只能少量地聚集于垂直试样的底部边缘，故垂直放置的试样腐蚀速率最小，水平放置的试样腐蚀速率较大，该研究为气态CO2 输送管道内部不同位置的腐蚀情况判断提供了参考. ...
The effect of exposure angle on the corrosion behavior of low-carbon microalloyed steel under CO2 conditions
1
2015
... 除压力、温度外，其他条件(如暴露角度、腐蚀反应时间、所处介质、流速等)对管道钢的腐蚀行为也会产生不同程度的影响.在气态CO2 的输送过程中，由于输送温度及压力的波动，水分将凝结于管壁上，此过程可分为2种[65 ] ：水分在侧壁凝结并在重力的作用下滑落至管底；水分凝结并吸附于管顶，故暴露角度可对管道腐蚀产生明显影响[66 ] .Wei等[40 ] 研究表明，在气态CO2 环境中，液滴可以随机地分布于水平放置的试样表面，但难以附着于垂直的试样表面，只能少量地聚集于垂直试样的底部边缘，故垂直放置的试样腐蚀速率最小，水平放置的试样腐蚀速率较大，该研究为气态CO2 输送管道内部不同位置的腐蚀情况判断提供了参考. ...
Chemical analysis of the initial corrosion layer on pipeline steels in simulated CO2 -enhanced oil recovery brines
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2012
... 腐蚀反应时间的长短对管道钢表面腐蚀产物膜的生成及结构变化产生显著影响，腐蚀产物膜厚度、结构及致密程度等特征决定了管道钢耐腐蚀的程度，即决定了管道钢腐蚀速率的大小[67 ] .Liu等[42 ] 研究认为，在含饱和水的气态CO2 环境中，低合金钢的腐蚀速率随腐蚀反应时间的延长先增大后减小，当反应时间为96 h时，金属表面开始出现FeCO3 晶体，且腐蚀速率达到最大值.总体上，腐蚀产物膜在金属表面的覆盖面积随反应时间的延长由小变大，并最终形成一层完整的腐蚀产物膜.该研究为探究气态CO2 输送管道内表面腐蚀产物膜随服役时间延长的变化提供了研究思路，但该研究条件较为局限，含杂质条件下反应时间对气态CO2 输送管道内表面腐蚀产物膜的影响及对管道钢腐蚀速率的影响有待进一步研究. ...
Corrosion of mild steel in an aqueous CO2 environment—Basic electrochemical mechanisms revisited
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2015
... 管道钢所处介质不同，则腐蚀反应类型及腐蚀机理也不同[68 ] ，管道内存在的离子将对管道钢腐蚀电化学过程及腐蚀机理产生影响[69 ] .Almeida等[39 ] 运用原位电化学测量技术研究指出，在24℃、3 MPa的气态CO2 环境中，X65碳钢在CO2 饱和盐溶液中的腐蚀速率约为蒸馏水中的3倍，其分析认为盐溶液中的pH值影响了CO2 与Fe2+ 发生反应的类型及过程，从而影响了腐蚀反应的动力学平衡，导致腐蚀速率有所增大.该研究并未对腐蚀反应后金属的表面形貌及腐蚀产物进行分析，但在气态CO2 管道内表面腐蚀反应类型及原理研究方面提出了新的见解.Liu等[70 ] 研究了Cl- 在管道钢腐蚀过程中发挥的作用，结果表明在气态CO2 环境中，N80碳钢的腐蚀速率随Cl- 含量的增加先增大后减小，在到达最大值之前，Cl- 含量的增加导致腐蚀电流密度有所增大并加快了阳极反应速率，促进了腐蚀进行；然而，在到达最大值之后，Cl- 含量的增加显著降低了溶液中CO2 的溶解度并降低了H+ 、H2 O、H2 CO3 、HCO3 - - 在管道钢腐蚀过程中对腐蚀电化学反应及腐蚀反应物质参与腐蚀过程的影响，研究过程中电化学测量技术的使用为探究气态CO2 管道中杂质离子对管道钢腐蚀行为及电化学腐蚀机理的作用提供了宝贵借鉴. ...
Influence of nitrate and chloride ions on the corrosion of iron
1
2003
... 管道钢所处介质不同，则腐蚀反应类型及腐蚀机理也不同[68 ] ，管道内存在的离子将对管道钢腐蚀电化学过程及腐蚀机理产生影响[69 ] .Almeida等[39 ] 运用原位电化学测量技术研究指出，在24℃、3 MPa的气态CO2 环境中，X65碳钢在CO2 饱和盐溶液中的腐蚀速率约为蒸馏水中的3倍，其分析认为盐溶液中的pH值影响了CO2 与Fe2+ 发生反应的类型及过程，从而影响了腐蚀反应的动力学平衡，导致腐蚀速率有所增大.该研究并未对腐蚀反应后金属的表面形貌及腐蚀产物进行分析，但在气态CO2 管道内表面腐蚀反应类型及原理研究方面提出了新的见解.Liu等[70 ] 研究了Cl- 在管道钢腐蚀过程中发挥的作用，结果表明在气态CO2 环境中，N80碳钢的腐蚀速率随Cl- 含量的增加先增大后减小，在到达最大值之前，Cl- 含量的增加导致腐蚀电流密度有所增大并加快了阳极反应速率，促进了腐蚀进行；然而，在到达最大值之后，Cl- 含量的增加显著降低了溶液中CO2 的溶解度并降低了H+ 、H2 O、H2 CO3 、HCO3 - - 在管道钢腐蚀过程中对腐蚀电化学反应及腐蚀反应物质参与腐蚀过程的影响，研究过程中电化学测量技术的使用为探究气态CO2 管道中杂质离子对管道钢腐蚀行为及电化学腐蚀机理的作用提供了宝贵借鉴. ...
Effects of chloride content on CO2 corrosion of carbon steel in simulated oil and gas well environments
1
2014
... 管道钢所处介质不同，则腐蚀反应类型及腐蚀机理也不同[68 ] ，管道内存在的离子将对管道钢腐蚀电化学过程及腐蚀机理产生影响[69 ] .Almeida等[39 ] 运用原位电化学测量技术研究指出，在24℃、3 MPa的气态CO2 环境中，X65碳钢在CO2 饱和盐溶液中的腐蚀速率约为蒸馏水中的3倍，其分析认为盐溶液中的pH值影响了CO2 与Fe2+ 发生反应的类型及过程，从而影响了腐蚀反应的动力学平衡，导致腐蚀速率有所增大.该研究并未对腐蚀反应后金属的表面形貌及腐蚀产物进行分析，但在气态CO2 管道内表面腐蚀反应类型及原理研究方面提出了新的见解.Liu等[70 ] 研究了Cl- 在管道钢腐蚀过程中发挥的作用，结果表明在气态CO2 环境中，N80碳钢的腐蚀速率随Cl- 含量的增加先增大后减小，在到达最大值之前，Cl- 含量的增加导致腐蚀电流密度有所增大并加快了阳极反应速率，促进了腐蚀进行；然而，在到达最大值之后，Cl- 含量的增加显著降低了溶液中CO2 的溶解度并降低了H+ 、H2 O、H2 CO3 、HCO3 - - 在管道钢腐蚀过程中对腐蚀电化学反应及腐蚀反应物质参与腐蚀过程的影响，研究过程中电化学测量技术的使用为探究气态CO2 管道中杂质离子对管道钢腐蚀行为及电化学腐蚀机理的作用提供了宝贵借鉴. ...
Mechanical properties of CO2 corrosion product scales and their relationship to corrosion rates
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2008
... 流动条件的改变将对管道钢表面腐蚀产物膜产生直接影响.流速的变化将导致腐蚀产物膜的结构、致密程度、对金属的保护性能等特性产生明显差异，从而影响管道钢的腐蚀行为[71 ] .刘丹[72 ] 详尽研究了气态CO2 输送条件(60℃、5 MPa)下流速对N80碳钢腐蚀行为及腐蚀机理的影响，指出流动加速了腐蚀反应的传质过程，从而加速了阴极反应进程和腐蚀产物的脱落，导致管道钢的腐蚀速率较静态条件有所增大.此外，流动还能导致管道钢发生局部腐蚀[73 ] ，Schmitt和Mueller[74 ] 研究指出，如果流体临界流动强度抑制了保护性腐蚀产物膜的再生，局部腐蚀就会在腐蚀产物膜局部破裂剥落的部位发生.在此基础上，魏亮[75 ] 详尽研究了局部腐蚀过程中腐蚀产物膜在腐蚀坑内的演变过程，认为流动产生壁面剪切力的大小及局部腐蚀坑尺寸的大小决定了局部腐蚀坑内FeCO3 保护膜能否再生，从而决定了局部腐蚀是否加剧.虽然当前已初步明确流动对CO2 输送管道钢腐蚀产生了一些影响，但针对气态CO2 输送环境中流动对管道钢腐蚀造成影响的研究仍鲜有报道，故需要进行大量基础实验研究以明确流动条件下含杂质气态CO2 环境中管道钢的腐蚀行为及腐蚀机理，从而为气态CO2 输送管道的实际运行提供理论依据. ...
动态条件下碳钢在超临界CO2 环境中腐蚀机理研究
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2015
... 流动条件的改变将对管道钢表面腐蚀产物膜产生直接影响.流速的变化将导致腐蚀产物膜的结构、致密程度、对金属的保护性能等特性产生明显差异，从而影响管道钢的腐蚀行为[71 ] .刘丹[72 ] 详尽研究了气态CO2 输送条件(60℃、5 MPa)下流速对N80碳钢腐蚀行为及腐蚀机理的影响，指出流动加速了腐蚀反应的传质过程，从而加速了阴极反应进程和腐蚀产物的脱落，导致管道钢的腐蚀速率较静态条件有所增大.此外，流动还能导致管道钢发生局部腐蚀[73 ] ，Schmitt和Mueller[74 ] 研究指出，如果流体临界流动强度抑制了保护性腐蚀产物膜的再生，局部腐蚀就会在腐蚀产物膜局部破裂剥落的部位发生.在此基础上，魏亮[75 ] 详尽研究了局部腐蚀过程中腐蚀产物膜在腐蚀坑内的演变过程，认为流动产生壁面剪切力的大小及局部腐蚀坑尺寸的大小决定了局部腐蚀坑内FeCO3 保护膜能否再生，从而决定了局部腐蚀是否加剧.虽然当前已初步明确流动对CO2 输送管道钢腐蚀产生了一些影响，但针对气态CO2 输送环境中流动对管道钢腐蚀造成影响的研究仍鲜有报道，故需要进行大量基础实验研究以明确流动条件下含杂质气态CO2 环境中管道钢的腐蚀行为及腐蚀机理，从而为气态CO2 输送管道的实际运行提供理论依据. ...
动态条件下碳钢在超临界CO2 环境中腐蚀机理研究
1
2015
... 流动条件的改变将对管道钢表面腐蚀产物膜产生直接影响.流速的变化将导致腐蚀产物膜的结构、致密程度、对金属的保护性能等特性产生明显差异，从而影响管道钢的腐蚀行为[71 ] .刘丹[72 ] 详尽研究了气态CO2 输送条件(60℃、5 MPa)下流速对N80碳钢腐蚀行为及腐蚀机理的影响，指出流动加速了腐蚀反应的传质过程，从而加速了阴极反应进程和腐蚀产物的脱落，导致管道钢的腐蚀速率较静态条件有所增大.此外，流动还能导致管道钢发生局部腐蚀[73 ] ，Schmitt和Mueller[74 ] 研究指出，如果流体临界流动强度抑制了保护性腐蚀产物膜的再生，局部腐蚀就会在腐蚀产物膜局部破裂剥落的部位发生.在此基础上，魏亮[75 ] 详尽研究了局部腐蚀过程中腐蚀产物膜在腐蚀坑内的演变过程，认为流动产生壁面剪切力的大小及局部腐蚀坑尺寸的大小决定了局部腐蚀坑内FeCO3 保护膜能否再生，从而决定了局部腐蚀是否加剧.虽然当前已初步明确流动对CO2 输送管道钢腐蚀产生了一些影响，但针对气态CO2 输送环境中流动对管道钢腐蚀造成影响的研究仍鲜有报道，故需要进行大量基础实验研究以明确流动条件下含杂质气态CO2 环境中管道钢的腐蚀行为及腐蚀机理，从而为气态CO2 输送管道的实际运行提供理论依据. ...
Integrated CO2 corrosion-multiphase flow model
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2004
... 流动条件的改变将对管道钢表面腐蚀产物膜产生直接影响.流速的变化将导致腐蚀产物膜的结构、致密程度、对金属的保护性能等特性产生明显差异，从而影响管道钢的腐蚀行为[71 ] .刘丹[72 ] 详尽研究了气态CO2 输送条件(60℃、5 MPa)下流速对N80碳钢腐蚀行为及腐蚀机理的影响，指出流动加速了腐蚀反应的传质过程，从而加速了阴极反应进程和腐蚀产物的脱落，导致管道钢的腐蚀速率较静态条件有所增大.此外，流动还能导致管道钢发生局部腐蚀[73 ] ，Schmitt和Mueller[74 ] 研究指出，如果流体临界流动强度抑制了保护性腐蚀产物膜的再生，局部腐蚀就会在腐蚀产物膜局部破裂剥落的部位发生.在此基础上，魏亮[75 ] 详尽研究了局部腐蚀过程中腐蚀产物膜在腐蚀坑内的演变过程，认为流动产生壁面剪切力的大小及局部腐蚀坑尺寸的大小决定了局部腐蚀坑内FeCO3 保护膜能否再生，从而决定了局部腐蚀是否加剧.虽然当前已初步明确流动对CO2 输送管道钢腐蚀产生了一些影响，但针对气态CO2 输送环境中流动对管道钢腐蚀造成影响的研究仍鲜有报道，故需要进行大量基础实验研究以明确流动条件下含杂质气态CO2 环境中管道钢的腐蚀行为及腐蚀机理，从而为气态CO2 输送管道的实际运行提供理论依据. ...
Critical wall shear stresses in CO2 corrosion of carbon steel
1
1999
... 流动条件的改变将对管道钢表面腐蚀产物膜产生直接影响.流速的变化将导致腐蚀产物膜的结构、致密程度、对金属的保护性能等特性产生明显差异，从而影响管道钢的腐蚀行为[71 ] .刘丹[72 ] 详尽研究了气态CO2 输送条件(60℃、5 MPa)下流速对N80碳钢腐蚀行为及腐蚀机理的影响，指出流动加速了腐蚀反应的传质过程，从而加速了阴极反应进程和腐蚀产物的脱落，导致管道钢的腐蚀速率较静态条件有所增大.此外，流动还能导致管道钢发生局部腐蚀[73 ] ，Schmitt和Mueller[74 ] 研究指出，如果流体临界流动强度抑制了保护性腐蚀产物膜的再生，局部腐蚀就会在腐蚀产物膜局部破裂剥落的部位发生.在此基础上，魏亮[75 ] 详尽研究了局部腐蚀过程中腐蚀产物膜在腐蚀坑内的演变过程，认为流动产生壁面剪切力的大小及局部腐蚀坑尺寸的大小决定了局部腐蚀坑内FeCO3 保护膜能否再生，从而决定了局部腐蚀是否加剧.虽然当前已初步明确流动对CO2 输送管道钢腐蚀产生了一些影响，但针对气态CO2 输送环境中流动对管道钢腐蚀造成影响的研究仍鲜有报道，故需要进行大量基础实验研究以明确流动条件下含杂质气态CO2 环境中管道钢的腐蚀行为及腐蚀机理，从而为气态CO2 输送管道的实际运行提供理论依据. ...
钢在超临界CO2 环境中腐蚀机制的研究
1
2016
... 流动条件的改变将对管道钢表面腐蚀产物膜产生直接影响.流速的变化将导致腐蚀产物膜的结构、致密程度、对金属的保护性能等特性产生明显差异，从而影响管道钢的腐蚀行为[71 ] .刘丹[72 ] 详尽研究了气态CO2 输送条件(60℃、5 MPa)下流速对N80碳钢腐蚀行为及腐蚀机理的影响，指出流动加速了腐蚀反应的传质过程，从而加速了阴极反应进程和腐蚀产物的脱落，导致管道钢的腐蚀速率较静态条件有所增大.此外，流动还能导致管道钢发生局部腐蚀[73 ] ，Schmitt和Mueller[74 ] 研究指出，如果流体临界流动强度抑制了保护性腐蚀产物膜的再生，局部腐蚀就会在腐蚀产物膜局部破裂剥落的部位发生.在此基础上，魏亮[75 ] 详尽研究了局部腐蚀过程中腐蚀产物膜在腐蚀坑内的演变过程，认为流动产生壁面剪切力的大小及局部腐蚀坑尺寸的大小决定了局部腐蚀坑内FeCO3 保护膜能否再生，从而决定了局部腐蚀是否加剧.虽然当前已初步明确流动对CO2 输送管道钢腐蚀产生了一些影响，但针对气态CO2 输送环境中流动对管道钢腐蚀造成影响的研究仍鲜有报道，故需要进行大量基础实验研究以明确流动条件下含杂质气态CO2 环境中管道钢的腐蚀行为及腐蚀机理，从而为气态CO2 输送管道的实际运行提供理论依据. ...
钢在超临界CO2 环境中腐蚀机制的研究
1
2016
... 流动条件的改变将对管道钢表面腐蚀产物膜产生直接影响.流速的变化将导致腐蚀产物膜的结构、致密程度、对金属的保护性能等特性产生明显差异，从而影响管道钢的腐蚀行为[71 ] .刘丹[72 ] 详尽研究了气态CO2 输送条件(60℃、5 MPa)下流速对N80碳钢腐蚀行为及腐蚀机理的影响，指出流动加速了腐蚀反应的传质过程，从而加速了阴极反应进程和腐蚀产物的脱落，导致管道钢的腐蚀速率较静态条件有所增大.此外，流动还能导致管道钢发生局部腐蚀[73 ] ，Schmitt和Mueller[74 ] 研究指出，如果流体临界流动强度抑制了保护性腐蚀产物膜的再生，局部腐蚀就会在腐蚀产物膜局部破裂剥落的部位发生.在此基础上，魏亮[75 ] 详尽研究了局部腐蚀过程中腐蚀产物膜在腐蚀坑内的演变过程，认为流动产生壁面剪切力的大小及局部腐蚀坑尺寸的大小决定了局部腐蚀坑内FeCO3 保护膜能否再生，从而决定了局部腐蚀是否加剧.虽然当前已初步明确流动对CO2 输送管道钢腐蚀产生了一些影响，但针对气态CO2 输送环境中流动对管道钢腐蚀造成影响的研究仍鲜有报道，故需要进行大量基础实验研究以明确流动条件下含杂质气态CO2 环境中管道钢的腐蚀行为及腐蚀机理，从而为气态CO2 输送管道的实际运行提供理论依据. ...
Effect of CO2 and pressure on the stability of steels with different amounts of chromium in saline water
1
2012
... 不同金属材料的耐腐蚀性能也有明显差异[76 ] .Hassani等[43 ] 研究认为，在60℃、3 MPa的CO2 饱和盐溶液中金属的耐腐蚀性由好到差依次为：13Cr钢、5Cr钢、碳钢，腐蚀过程中虽然碳钢及5Cr钢表面生成的腐蚀产物膜较厚，但由于其多孔且附着性较差，导致碳钢及5Cr钢的腐蚀速率仍然较大，而13Cr钢表面生成一层薄而紧实且附着性良好的钝化膜，为13Cr钢提供了良好的防护并显著降低了13Cr钢的腐蚀速率.该研究结合三电极原位电化学测量技术全面探究了气态CO2 环境下盐溶液中金属的耐腐蚀性能，为气态CO2 输送管道钢选择提供了重要参考. ...
气体杂质对CO2 管道输送系统安全的影响
4
2014
... 在CO2 的实际管道输送过程中，在输送前需对所输CO2 流体进行脱水处理以避免管道内出现游离水导致管道发生腐蚀.美国现存CO2 输送管道对于含水量的要求十分严格，要求含水量低于50 × 10-6 ，即通常被认为是全脱水输送[18 ] .李玉星等[77 ] 归纳了富CO2 输送管道不发生腐蚀的最大含水量与压力、温度的关系(图3 [77 ] )，并认为设定最高操作压力下的露点要求并不安全.一般地，对于操作温度高于4℃的纯CO2 输送管道，避免发生腐蚀的含水量为(300~500) × 10-6 [78 ~80 ] .此外，Visser等[78 ] 基于DYNAMIS规范认为CO2 输送管道的含水量上限在(20~630) × 10-6 ，显然，将CO2 输送管道中的含水量降低至很低的数值是不必要且不经济的，故需要根据管道运行的温度、压力及所含杂质来确定一个合理、经济的临界含水量，但当前还不存在针对CO2 输送管道最大含水量的国际共识.McGrail等[79 ] 首先探究了22℃、6.25 MPa的气态CO2 环境中不同含水率下X70碳钢的腐蚀行为，结果表明，经过72 h的腐蚀反应，在含水率为90%RH (相对湿度)的环境中碳钢表面形成了腐蚀防护膜，然而，在含水率为55%RH的环境中，碳钢经过42 d的反应也并未发生腐蚀，故其认为此条件下的临界含水率介于55%RH与90%RH之间.在此基础上，针对气态CO2 输送管道，Jiang等[44 ] 研究表明在游离水相出现前，X65碳钢的均匀腐蚀速率不随相对湿度的增加而变化，但当游离水出现后，均匀腐蚀速率明显增大，如在温度、压力分别为35℃、4 MPa且存在游离水的情况下，X65碳钢发生了严重的均匀腐蚀并出现了局部腐蚀，研究认为气态CO2 输送管道不发生腐蚀的临界含水率为80%RH.上述研究为气态CO2 输送管道临界含水量的确定提供了参考，但管道内可能存在的其他杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)也会导致管道发生腐蚀，杂质种类及含量的变化将改变水与CO2 的互溶度，从而影响水的凝结析出及管内腐蚀物质的浓度.此外，温度、压力的波动也将影响溶于CO2 相中水分的析出.总体上，温度、压力及杂质将对气态CO2 输送管道临界含水量的确定产生重要影响，然而当前针对含杂质气态CO2 输送管道临界含水量的研究仍然较少，故需要对不同条件下含杂质气态CO2 输送管道的临界含水量进行大量的系统实验研究，以确定合理的临界含水量，从而保证气态CO2 输送管道的经济、安全运行. ...
... [77 ])，并认为设定最高操作压力下的露点要求并不安全.一般地，对于操作温度高于4℃的纯CO2 输送管道，避免发生腐蚀的含水量为(300~500) × 10-6 [78 ~80 ] .此外，Visser等[78 ] 基于DYNAMIS规范认为CO2 输送管道的含水量上限在(20~630) × 10-6 ，显然，将CO2 输送管道中的含水量降低至很低的数值是不必要且不经济的，故需要根据管道运行的温度、压力及所含杂质来确定一个合理、经济的临界含水量，但当前还不存在针对CO2 输送管道最大含水量的国际共识.McGrail等[79 ] 首先探究了22℃、6.25 MPa的气态CO2 环境中不同含水率下X70碳钢的腐蚀行为，结果表明，经过72 h的腐蚀反应，在含水率为90%RH (相对湿度)的环境中碳钢表面形成了腐蚀防护膜，然而，在含水率为55%RH的环境中，碳钢经过42 d的反应也并未发生腐蚀，故其认为此条件下的临界含水率介于55%RH与90%RH之间.在此基础上，针对气态CO2 输送管道，Jiang等[44 ] 研究表明在游离水相出现前，X65碳钢的均匀腐蚀速率不随相对湿度的增加而变化，但当游离水出现后，均匀腐蚀速率明显增大，如在温度、压力分别为35℃、4 MPa且存在游离水的情况下，X65碳钢发生了严重的均匀腐蚀并出现了局部腐蚀，研究认为气态CO2 输送管道不发生腐蚀的临界含水率为80%RH.上述研究为气态CO2 输送管道临界含水量的确定提供了参考，但管道内可能存在的其他杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)也会导致管道发生腐蚀，杂质种类及含量的变化将改变水与CO2 的互溶度，从而影响水的凝结析出及管内腐蚀物质的浓度.此外，温度、压力的波动也将影响溶于CO2 相中水分的析出.总体上，温度、压力及杂质将对气态CO2 输送管道临界含水量的确定产生重要影响，然而当前针对含杂质气态CO2 输送管道临界含水量的研究仍然较少，故需要对不同条件下含杂质气态CO2 输送管道的临界含水量进行大量的系统实验研究，以确定合理的临界含水量，从而保证气态CO2 输送管道的经济、安全运行. ...
... [
77 ]
Relationship between maximum water content and pressure, temperature of CO<sub>2</sub>-rich transportation pipeline<sup>[<xref ref-type="bibr" rid="R77">77</xref>]</sup> Fig.3 ![]()
<strong>3 </strong>气态<strong>CO<sub>2</sub></strong>输送管道腐蚀预测模型 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
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77 ]
Fig.3 ![]()
<strong>3 </strong>气态<strong>CO<sub>2</sub></strong>输送管道腐蚀预测模型 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
气体杂质对CO2 管道输送系统安全的影响
4
2014
... 在CO2 的实际管道输送过程中，在输送前需对所输CO2 流体进行脱水处理以避免管道内出现游离水导致管道发生腐蚀.美国现存CO2 输送管道对于含水量的要求十分严格，要求含水量低于50 × 10-6 ，即通常被认为是全脱水输送[18 ] .李玉星等[77 ] 归纳了富CO2 输送管道不发生腐蚀的最大含水量与压力、温度的关系(图3 [77 ] )，并认为设定最高操作压力下的露点要求并不安全.一般地，对于操作温度高于4℃的纯CO2 输送管道，避免发生腐蚀的含水量为(300~500) × 10-6 [78 ~80 ] .此外，Visser等[78 ] 基于DYNAMIS规范认为CO2 输送管道的含水量上限在(20~630) × 10-6 ，显然，将CO2 输送管道中的含水量降低至很低的数值是不必要且不经济的，故需要根据管道运行的温度、压力及所含杂质来确定一个合理、经济的临界含水量，但当前还不存在针对CO2 输送管道最大含水量的国际共识.McGrail等[79 ] 首先探究了22℃、6.25 MPa的气态CO2 环境中不同含水率下X70碳钢的腐蚀行为，结果表明，经过72 h的腐蚀反应，在含水率为90%RH (相对湿度)的环境中碳钢表面形成了腐蚀防护膜，然而，在含水率为55%RH的环境中，碳钢经过42 d的反应也并未发生腐蚀，故其认为此条件下的临界含水率介于55%RH与90%RH之间.在此基础上，针对气态CO2 输送管道，Jiang等[44 ] 研究表明在游离水相出现前，X65碳钢的均匀腐蚀速率不随相对湿度的增加而变化，但当游离水出现后，均匀腐蚀速率明显增大，如在温度、压力分别为35℃、4 MPa且存在游离水的情况下，X65碳钢发生了严重的均匀腐蚀并出现了局部腐蚀，研究认为气态CO2 输送管道不发生腐蚀的临界含水率为80%RH.上述研究为气态CO2 输送管道临界含水量的确定提供了参考，但管道内可能存在的其他杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)也会导致管道发生腐蚀，杂质种类及含量的变化将改变水与CO2 的互溶度，从而影响水的凝结析出及管内腐蚀物质的浓度.此外，温度、压力的波动也将影响溶于CO2 相中水分的析出.总体上，温度、压力及杂质将对气态CO2 输送管道临界含水量的确定产生重要影响，然而当前针对含杂质气态CO2 输送管道临界含水量的研究仍然较少，故需要对不同条件下含杂质气态CO2 输送管道的临界含水量进行大量的系统实验研究，以确定合理的临界含水量，从而保证气态CO2 输送管道的经济、安全运行. ...
... [77 ])，并认为设定最高操作压力下的露点要求并不安全.一般地，对于操作温度高于4℃的纯CO2 输送管道，避免发生腐蚀的含水量为(300~500) × 10-6 [78 ~80 ] .此外，Visser等[78 ] 基于DYNAMIS规范认为CO2 输送管道的含水量上限在(20~630) × 10-6 ，显然，将CO2 输送管道中的含水量降低至很低的数值是不必要且不经济的，故需要根据管道运行的温度、压力及所含杂质来确定一个合理、经济的临界含水量，但当前还不存在针对CO2 输送管道最大含水量的国际共识.McGrail等[79 ] 首先探究了22℃、6.25 MPa的气态CO2 环境中不同含水率下X70碳钢的腐蚀行为，结果表明，经过72 h的腐蚀反应，在含水率为90%RH (相对湿度)的环境中碳钢表面形成了腐蚀防护膜，然而，在含水率为55%RH的环境中，碳钢经过42 d的反应也并未发生腐蚀，故其认为此条件下的临界含水率介于55%RH与90%RH之间.在此基础上，针对气态CO2 输送管道，Jiang等[44 ] 研究表明在游离水相出现前，X65碳钢的均匀腐蚀速率不随相对湿度的增加而变化，但当游离水出现后，均匀腐蚀速率明显增大，如在温度、压力分别为35℃、4 MPa且存在游离水的情况下，X65碳钢发生了严重的均匀腐蚀并出现了局部腐蚀，研究认为气态CO2 输送管道不发生腐蚀的临界含水率为80%RH.上述研究为气态CO2 输送管道临界含水量的确定提供了参考，但管道内可能存在的其他杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)也会导致管道发生腐蚀，杂质种类及含量的变化将改变水与CO2 的互溶度，从而影响水的凝结析出及管内腐蚀物质的浓度.此外，温度、压力的波动也将影响溶于CO2 相中水分的析出.总体上，温度、压力及杂质将对气态CO2 输送管道临界含水量的确定产生重要影响，然而当前针对含杂质气态CO2 输送管道临界含水量的研究仍然较少，故需要对不同条件下含杂质气态CO2 输送管道的临界含水量进行大量的系统实验研究，以确定合理的临界含水量，从而保证气态CO2 输送管道的经济、安全运行. ...
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77 ]
Relationship between maximum water content and pressure, temperature of CO<sub>2</sub>-rich transportation pipeline<sup>[<xref ref-type="bibr" rid="R77">77</xref>]</sup> Fig.3 ![]()
<strong>3 </strong>气态<strong>CO<sub>2</sub></strong>输送管道腐蚀预测模型 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
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77 ]
Fig.3 ![]()
<strong>3 </strong>气态<strong>CO<sub>2</sub></strong>输送管道腐蚀预测模型 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
DYNAMIS CO2 quality recommendations
2
2008
... 在CO2 的实际管道输送过程中，在输送前需对所输CO2 流体进行脱水处理以避免管道内出现游离水导致管道发生腐蚀.美国现存CO2 输送管道对于含水量的要求十分严格，要求含水量低于50 × 10-6 ，即通常被认为是全脱水输送[18 ] .李玉星等[77 ] 归纳了富CO2 输送管道不发生腐蚀的最大含水量与压力、温度的关系(图3 [77 ] )，并认为设定最高操作压力下的露点要求并不安全.一般地，对于操作温度高于4℃的纯CO2 输送管道，避免发生腐蚀的含水量为(300~500) × 10-6 [78 ~80 ] .此外，Visser等[78 ] 基于DYNAMIS规范认为CO2 输送管道的含水量上限在(20~630) × 10-6 ，显然，将CO2 输送管道中的含水量降低至很低的数值是不必要且不经济的，故需要根据管道运行的温度、压力及所含杂质来确定一个合理、经济的临界含水量，但当前还不存在针对CO2 输送管道最大含水量的国际共识.McGrail等[79 ] 首先探究了22℃、6.25 MPa的气态CO2 环境中不同含水率下X70碳钢的腐蚀行为，结果表明，经过72 h的腐蚀反应，在含水率为90%RH (相对湿度)的环境中碳钢表面形成了腐蚀防护膜，然而，在含水率为55%RH的环境中，碳钢经过42 d的反应也并未发生腐蚀，故其认为此条件下的临界含水率介于55%RH与90%RH之间.在此基础上，针对气态CO2 输送管道，Jiang等[44 ] 研究表明在游离水相出现前，X65碳钢的均匀腐蚀速率不随相对湿度的增加而变化，但当游离水出现后，均匀腐蚀速率明显增大，如在温度、压力分别为35℃、4 MPa且存在游离水的情况下，X65碳钢发生了严重的均匀腐蚀并出现了局部腐蚀，研究认为气态CO2 输送管道不发生腐蚀的临界含水率为80%RH.上述研究为气态CO2 输送管道临界含水量的确定提供了参考，但管道内可能存在的其他杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)也会导致管道发生腐蚀，杂质种类及含量的变化将改变水与CO2 的互溶度，从而影响水的凝结析出及管内腐蚀物质的浓度.此外，温度、压力的波动也将影响溶于CO2 相中水分的析出.总体上，温度、压力及杂质将对气态CO2 输送管道临界含水量的确定产生重要影响，然而当前针对含杂质气态CO2 输送管道临界含水量的研究仍然较少，故需要对不同条件下含杂质气态CO2 输送管道的临界含水量进行大量的系统实验研究，以确定合理的临界含水量，从而保证气态CO2 输送管道的经济、安全运行. ...
... [78 ]基于DYNAMIS规范认为CO2 输送管道的含水量上限在(20~630) × 10-6 ，显然，将CO2 输送管道中的含水量降低至很低的数值是不必要且不经济的，故需要根据管道运行的温度、压力及所含杂质来确定一个合理、经济的临界含水量，但当前还不存在针对CO2 输送管道最大含水量的国际共识.McGrail等[79 ] 首先探究了22℃、6.25 MPa的气态CO2 环境中不同含水率下X70碳钢的腐蚀行为，结果表明，经过72 h的腐蚀反应，在含水率为90%RH (相对湿度)的环境中碳钢表面形成了腐蚀防护膜，然而，在含水率为55%RH的环境中，碳钢经过42 d的反应也并未发生腐蚀，故其认为此条件下的临界含水率介于55%RH与90%RH之间.在此基础上，针对气态CO2 输送管道，Jiang等[44 ] 研究表明在游离水相出现前，X65碳钢的均匀腐蚀速率不随相对湿度的增加而变化，但当游离水出现后，均匀腐蚀速率明显增大，如在温度、压力分别为35℃、4 MPa且存在游离水的情况下，X65碳钢发生了严重的均匀腐蚀并出现了局部腐蚀，研究认为气态CO2 输送管道不发生腐蚀的临界含水率为80%RH.上述研究为气态CO2 输送管道临界含水量的确定提供了参考，但管道内可能存在的其他杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)也会导致管道发生腐蚀，杂质种类及含量的变化将改变水与CO2 的互溶度，从而影响水的凝结析出及管内腐蚀物质的浓度.此外，温度、压力的波动也将影响溶于CO2 相中水分的析出.总体上，温度、压力及杂质将对气态CO2 输送管道临界含水量的确定产生重要影响，然而当前针对含杂质气态CO2 输送管道临界含水量的研究仍然较少，故需要对不同条件下含杂质气态CO2 输送管道的临界含水量进行大量的系统实验研究，以确定合理的临界含水量，从而保证气态CO2 输送管道的经济、安全运行. ...
Water reactivity in the liquid and supercritical CO2 phase: Has half the story been neglected?
1
2009
... 在CO2 的实际管道输送过程中，在输送前需对所输CO2 流体进行脱水处理以避免管道内出现游离水导致管道发生腐蚀.美国现存CO2 输送管道对于含水量的要求十分严格，要求含水量低于50 × 10-6 ，即通常被认为是全脱水输送[18 ] .李玉星等[77 ] 归纳了富CO2 输送管道不发生腐蚀的最大含水量与压力、温度的关系(图3 [77 ] )，并认为设定最高操作压力下的露点要求并不安全.一般地，对于操作温度高于4℃的纯CO2 输送管道，避免发生腐蚀的含水量为(300~500) × 10-6 [78 ~80 ] .此外，Visser等[78 ] 基于DYNAMIS规范认为CO2 输送管道的含水量上限在(20~630) × 10-6 ，显然，将CO2 输送管道中的含水量降低至很低的数值是不必要且不经济的，故需要根据管道运行的温度、压力及所含杂质来确定一个合理、经济的临界含水量，但当前还不存在针对CO2 输送管道最大含水量的国际共识.McGrail等[79 ] 首先探究了22℃、6.25 MPa的气态CO2 环境中不同含水率下X70碳钢的腐蚀行为，结果表明，经过72 h的腐蚀反应，在含水率为90%RH (相对湿度)的环境中碳钢表面形成了腐蚀防护膜，然而，在含水率为55%RH的环境中，碳钢经过42 d的反应也并未发生腐蚀，故其认为此条件下的临界含水率介于55%RH与90%RH之间.在此基础上，针对气态CO2 输送管道，Jiang等[44 ] 研究表明在游离水相出现前，X65碳钢的均匀腐蚀速率不随相对湿度的增加而变化，但当游离水出现后，均匀腐蚀速率明显增大，如在温度、压力分别为35℃、4 MPa且存在游离水的情况下，X65碳钢发生了严重的均匀腐蚀并出现了局部腐蚀，研究认为气态CO2 输送管道不发生腐蚀的临界含水率为80%RH.上述研究为气态CO2 输送管道临界含水量的确定提供了参考，但管道内可能存在的其他杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)也会导致管道发生腐蚀，杂质种类及含量的变化将改变水与CO2 的互溶度，从而影响水的凝结析出及管内腐蚀物质的浓度.此外，温度、压力的波动也将影响溶于CO2 相中水分的析出.总体上，温度、压力及杂质将对气态CO2 输送管道临界含水量的确定产生重要影响，然而当前针对含杂质气态CO2 输送管道临界含水量的研究仍然较少，故需要对不同条件下含杂质气态CO2 输送管道的临界含水量进行大量的系统实验研究，以确定合理的临界含水量，从而保证气态CO2 输送管道的经济、安全运行. ...
Pipeline Design & Construction: A Practical Approach
1
2003
... 在CO2 的实际管道输送过程中，在输送前需对所输CO2 流体进行脱水处理以避免管道内出现游离水导致管道发生腐蚀.美国现存CO2 输送管道对于含水量的要求十分严格，要求含水量低于50 × 10-6 ，即通常被认为是全脱水输送[18 ] .李玉星等[77 ] 归纳了富CO2 输送管道不发生腐蚀的最大含水量与压力、温度的关系(图3 [77 ] )，并认为设定最高操作压力下的露点要求并不安全.一般地，对于操作温度高于4℃的纯CO2 输送管道，避免发生腐蚀的含水量为(300~500) × 10-6 [78 ~80 ] .此外，Visser等[78 ] 基于DYNAMIS规范认为CO2 输送管道的含水量上限在(20~630) × 10-6 ，显然，将CO2 输送管道中的含水量降低至很低的数值是不必要且不经济的，故需要根据管道运行的温度、压力及所含杂质来确定一个合理、经济的临界含水量，但当前还不存在针对CO2 输送管道最大含水量的国际共识.McGrail等[79 ] 首先探究了22℃、6.25 MPa的气态CO2 环境中不同含水率下X70碳钢的腐蚀行为，结果表明，经过72 h的腐蚀反应，在含水率为90%RH (相对湿度)的环境中碳钢表面形成了腐蚀防护膜，然而，在含水率为55%RH的环境中，碳钢经过42 d的反应也并未发生腐蚀，故其认为此条件下的临界含水率介于55%RH与90%RH之间.在此基础上，针对气态CO2 输送管道，Jiang等[44 ] 研究表明在游离水相出现前，X65碳钢的均匀腐蚀速率不随相对湿度的增加而变化，但当游离水出现后，均匀腐蚀速率明显增大，如在温度、压力分别为35℃、4 MPa且存在游离水的情况下，X65碳钢发生了严重的均匀腐蚀并出现了局部腐蚀，研究认为气态CO2 输送管道不发生腐蚀的临界含水率为80%RH.上述研究为气态CO2 输送管道临界含水量的确定提供了参考，但管道内可能存在的其他杂质(如SOx x 2 、H2 S、N2 等)也会导致管道发生腐蚀，杂质种类及含量的变化将改变水与CO2 的互溶度，从而影响水的凝结析出及管内腐蚀物质的浓度.此外，温度、压力的波动也将影响溶于CO2 相中水分的析出.总体上，温度、压力及杂质将对气态CO2 输送管道临界含水量的确定产生重要影响，然而当前针对含杂质气态CO2 输送管道临界含水量的研究仍然较少，故需要对不同条件下含杂质气态CO2 输送管道的临界含水量进行大量的系统实验研究，以确定合理的临界含水量，从而保证气态CO2 输送管道的经济、安全运行. ...
Key issues related to modelling of internal corrosion of oil and gas pipelines—A review
1
2007
... 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
Overview of CO2 corrosion models for wells and pipelines
1
2002
... 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
A mechanistic model for carbon dioxide corrosion of mild steel in the presence of protective iron carbonate films—Part 1: Theory and verification
1
2003
... 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
A mechanistic model for carbon dioxide corrosion of mild steel in the presence of protective iron carbonate films—Part 2: A numerical experiment
2003
A mechanistic model for carbon dioxide corrosion of mild steel in the presence of protective iron carbonate films—Part 3: Film growth model
1
2003
... 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
Modeling steel corrosion under supercritical CO2 conditions
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2013
... 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
Baseline experiments for the modeling of corrosion at high CO2 pressure
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2004
... 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
Carbon Dioxide Capture for Storage in Deep Geologic Formations
1
2005
... 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
A mechanistic model for pipeline steel corrosion in supercritical CO2 -SO2 -O2 -H2 O environments
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2013
... 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
Combining research and field data for beorrosion rate prediction
4
1996
... 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
... 适用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型[90 ~96 ] ...
... Survey of corrosion rates prediction models for gaseous CO2 transportation pipelines[90 -96 ] ...
... [
90 ]
Total 20 150 25 - 5 KSC[91 ] IFE 5 150 25 - 5 PREDICT[92 ,93 ] InterCorr 20 200 - - 10 SweetCor[94 ] Shell 5 121 - 0.02 17 OLI[95 ,96 ] OLI system -50 300 150 - 150 Note: T— temperature, P— pressure, p C O 2 — CO2 partial pressure, IFE—Institute for Energy ...
A mechanistic model for CO2 corrosion with protective iron carbonate films
1
2001
... Survey of corrosion rates prediction models for gaseous CO
2 transportation pipelines
[90 -96 ] Table 2 Model Developed by T / ℃P / MPap C O 2 Min Max Max Min Max LIPUCOR[90 ] Total 20 150 25 - 5 KSC[91 ] IFE 5 150 25 - 5 PREDICT[92 ,93 ] InterCorr 20 200 - - 10 SweetCor[94 ] Shell 5 121 - 0.02 17 OLI[95 ,96 ] OLI system -50 300 150 - 150
Note: T— temperature, P— pressure, p C O 2 — CO2 partial pressure, IFE—Institute for Energy ...
Prediction of corrosivity of CO2 /H2 S production environments
1
1996
... Survey of corrosion rates prediction models for gaseous CO
2 transportation pipelines
[90 -96 ] Table 2 Model Developed by T / ℃P / MPap C O 2 Min Max Max Min Max LIPUCOR[90 ] Total 20 150 25 - 5 KSC[91 ] IFE 5 150 25 - 5 PREDICT[92 ,93 ] InterCorr 20 200 - - 10 SweetCor[94 ] Shell 5 121 - 0.02 17 OLI[95 ,96 ] OLI system -50 300 150 - 150
Note: T— temperature, P— pressure, p C O 2 — CO2 partial pressure, IFE—Institute for Energy ...
Critical factors in predicting CO2 /H2 S corrosion in multiphase systems
1
1998
... Survey of corrosion rates prediction models for gaseous CO
2 transportation pipelines
[90 -96 ] Table 2 Model Developed by T / ℃P / MPap C O 2 Min Max Max Min Max LIPUCOR[90 ] Total 20 150 25 - 5 KSC[91 ] IFE 5 150 25 - 5 PREDICT[92 ,93 ] InterCorr 20 200 - - 10 SweetCor[94 ] Shell 5 121 - 0.02 17 OLI[95 ,96 ] OLI system -50 300 150 - 150
Note: T— temperature, P— pressure, p C O 2 — CO2 partial pressure, IFE—Institute for Energy ...
SweetCor: an information system for the analysis of corrosion of steels by water and carbon dioxide
1
1998
... Survey of corrosion rates prediction models for gaseous CO
2 transportation pipelines
[90 -96 ] Table 2 Model Developed by T / ℃P / MPap C O 2 Min Max Max Min Max LIPUCOR[90 ] Total 20 150 25 - 5 KSC[91 ] IFE 5 150 25 - 5 PREDICT[92 ,93 ] InterCorr 20 200 - - 10 SweetCor[94 ] Shell 5 121 - 0.02 17 OLI[95 ,96 ] OLI system -50 300 150 - 150
Note: T— temperature, P— pressure, p C O 2 — CO2 partial pressure, IFE—Institute for Energy ...
Simulation of CO2 /H2 S corrosion using thermodynamic and electrochemical models
1
1999
... Survey of corrosion rates prediction models for gaseous CO
2 transportation pipelines
[90 -96 ] Table 2 Model Developed by T / ℃P / MPap C O 2 Min Max Max Min Max LIPUCOR[90 ] Total 20 150 25 - 5 KSC[91 ] IFE 5 150 25 - 5 PREDICT[92 ,93 ] InterCorr 20 200 - - 10 SweetCor[94 ] Shell 5 121 - 0.02 17 OLI[95 ,96 ] OLI system -50 300 150 - 150
Note: T— temperature, P— pressure, p C O 2 — CO2 partial pressure, IFE—Institute for Energy ...
Simulation of FeCO3 /FeS scale formation using thermodynamic and electrochemical models
4
2002
... 基于物理化学过程的腐蚀预测模型的开发是腐蚀科学技术领域的研究热点之一，模型可以帮助工程师判别腐蚀问题，从而做出与腐蚀防护相关的决策[81 ] .由于腐蚀问题与油气井、管道及其他设备的安全运行密切相关，故腐蚀预测对于油气工业生产尤为重要.CO2 腐蚀是油气工业中最常见的腐蚀类型，最早的CO2 腐蚀模型由DeWaard与Milliams[48 ] 于1975年提出，随着CO2 腐蚀受到越来越多的关注，更多的CO2 腐蚀预测模型被提出且被研究者进行了很好的总结归纳[82 ] .尽管目前有多种CO2 腐蚀预测模型[83 ~85 ] ，但其绝大多数仅能应用于CO2 分压范围为0~2 MPa的油气生产环境，当模型应用于更高分压的CO2 环境时，腐蚀速率预测值大多比实验值高一个数量级[86 ,87 ] ，预测结果并不准确，而产生上述差异的根本原因是高分压CO2 环境中水化学及腐蚀机理特性与低分压CO2 环境有所不同.随着CCS技术的不断发展，高压CO2 输送管道腐蚀预测也得到了广泛关注，当前高压CO2 腐蚀预测模型研究已取得一些成果[88 ,89 ] ，其中，可应用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型如表2 [90 ~96 ] 所示. ...
... 适用于气态CO2 输送管道的腐蚀速率预测模型[90 ~96 ] ...
... Survey of corrosion rates prediction models for gaseous CO2 transportation pipelines[90 -96 ] ...
... ,
96 ]
OLI system -50 300 150 - 150 Note: T— temperature, P— pressure, p C O 2 — CO2 partial pressure, IFE—Institute for Energy ...
Development of a prediction model for high pCO2 corrosion of mild steel
1
2019
... 在低压CO2 管道腐蚀速率预测模型的基础上，Choi等[97 ] 对模型进行改进并提出了高压CO2 环境(0~14 MPa、0~80℃)中低碳钢腐蚀速率预测模型，模型使用Spycher模型[49 ] 及Duan模型[98 ,99 ] 计算CO2 的溶解度，运用H2 CO3 的Langmuir吸附等温式[100 ] 改进了电化学模型描述，模型计算得到的腐蚀速率与实验数据吻合较好，且为高压气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了模型改进参考.井筒系统(wellbore systems)用于隔离地下流体[101 ~103 ] ，需要在高温、高压、高含盐、高含CO2 的CO2 封存环境中保持自身的完整性.Han等[104 ] 结合Pitzer基础水化学模型[105 ] 与经典电化学模型[106 ] 提出了应用于井筒系统的低碳钢腐蚀速率预测模型，模型适用的温度范围为0~100℃、CO2 分压范围为0.1~100 MPa，该模型计算范围广泛，为气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了借鉴，然而，此模型未考虑金属表面生成的腐蚀产物膜对腐蚀速率的影响.腐蚀产物膜对腐蚀速率及产生局部腐蚀倾向的影响有待于进一步研究.针对CCS过程中的其他环节，也提出了一些腐蚀速率预测模型.Li等[107 ] 建立了CO2 封存条件下碳钢的腐蚀速率预测模型，该模型综合了多种子模型以量化相关腐蚀过程对腐蚀速率的作用，模型应用范围广泛，可实现气态CO2 输送条件下管道的腐蚀速率预测，但其可靠性与可应用性在很大程度上依赖于现有的研究数据，故需要更广泛的现场及实验数据来验证模型的准确性.总体来说，虽然目前存在的一些腐蚀速率预测模型可应用于气态CO2 输送管道，但预测结果的精确程度并不能保证.当前针对气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的研究鲜有报道，气态CO2 输送管道内可能存在的多种杂质间的相互作用决定了腐蚀机理的复杂性，导致腐蚀速率预测变得困难，而腐蚀速率预测对于管道的安全运行及完整性管理尤为重要，因此，气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的建立成为一项亟待解决的科学问题. ...
An improved model calculating CO2 solubility in pure water and aqueous NaCl solutions from 273 to 533 K and from 0 to 2000 bar
1
2003
... 在低压CO2 管道腐蚀速率预测模型的基础上，Choi等[97 ] 对模型进行改进并提出了高压CO2 环境(0~14 MPa、0~80℃)中低碳钢腐蚀速率预测模型，模型使用Spycher模型[49 ] 及Duan模型[98 ,99 ] 计算CO2 的溶解度，运用H2 CO3 的Langmuir吸附等温式[100 ] 改进了电化学模型描述，模型计算得到的腐蚀速率与实验数据吻合较好，且为高压气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了模型改进参考.井筒系统(wellbore systems)用于隔离地下流体[101 ~103 ] ，需要在高温、高压、高含盐、高含CO2 的CO2 封存环境中保持自身的完整性.Han等[104 ] 结合Pitzer基础水化学模型[105 ] 与经典电化学模型[106 ] 提出了应用于井筒系统的低碳钢腐蚀速率预测模型，模型适用的温度范围为0~100℃、CO2 分压范围为0.1~100 MPa，该模型计算范围广泛，为气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了借鉴，然而，此模型未考虑金属表面生成的腐蚀产物膜对腐蚀速率的影响.腐蚀产物膜对腐蚀速率及产生局部腐蚀倾向的影响有待于进一步研究.针对CCS过程中的其他环节，也提出了一些腐蚀速率预测模型.Li等[107 ] 建立了CO2 封存条件下碳钢的腐蚀速率预测模型，该模型综合了多种子模型以量化相关腐蚀过程对腐蚀速率的作用，模型应用范围广泛，可实现气态CO2 输送条件下管道的腐蚀速率预测，但其可靠性与可应用性在很大程度上依赖于现有的研究数据，故需要更广泛的现场及实验数据来验证模型的准确性.总体来说，虽然目前存在的一些腐蚀速率预测模型可应用于气态CO2 输送管道，但预测结果的精确程度并不能保证.当前针对气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的研究鲜有报道，气态CO2 输送管道内可能存在的多种杂质间的相互作用决定了腐蚀机理的复杂性，导致腐蚀速率预测变得困难，而腐蚀速率预测对于管道的安全运行及完整性管理尤为重要，因此，气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的建立成为一项亟待解决的科学问题. ...
An improved model for the calculation of CO2 solubility in aqueous solutions containing Na+ , K+ , Ca2+ , Mg2+ , Cl- , and SO4 2 -
1
2006
... 在低压CO2 管道腐蚀速率预测模型的基础上，Choi等[97 ] 对模型进行改进并提出了高压CO2 环境(0~14 MPa、0~80℃)中低碳钢腐蚀速率预测模型，模型使用Spycher模型[49 ] 及Duan模型[98 ,99 ] 计算CO2 的溶解度，运用H2 CO3 的Langmuir吸附等温式[100 ] 改进了电化学模型描述，模型计算得到的腐蚀速率与实验数据吻合较好，且为高压气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了模型改进参考.井筒系统(wellbore systems)用于隔离地下流体[101 ~103 ] ，需要在高温、高压、高含盐、高含CO2 的CO2 封存环境中保持自身的完整性.Han等[104 ] 结合Pitzer基础水化学模型[105 ] 与经典电化学模型[106 ] 提出了应用于井筒系统的低碳钢腐蚀速率预测模型，模型适用的温度范围为0~100℃、CO2 分压范围为0.1~100 MPa，该模型计算范围广泛，为气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了借鉴，然而，此模型未考虑金属表面生成的腐蚀产物膜对腐蚀速率的影响.腐蚀产物膜对腐蚀速率及产生局部腐蚀倾向的影响有待于进一步研究.针对CCS过程中的其他环节，也提出了一些腐蚀速率预测模型.Li等[107 ] 建立了CO2 封存条件下碳钢的腐蚀速率预测模型，该模型综合了多种子模型以量化相关腐蚀过程对腐蚀速率的作用，模型应用范围广泛，可实现气态CO2 输送条件下管道的腐蚀速率预测，但其可靠性与可应用性在很大程度上依赖于现有的研究数据，故需要更广泛的现场及实验数据来验证模型的准确性.总体来说，虽然目前存在的一些腐蚀速率预测模型可应用于气态CO2 输送管道，但预测结果的精确程度并不能保证.当前针对气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的研究鲜有报道，气态CO2 输送管道内可能存在的多种杂质间的相互作用决定了腐蚀机理的复杂性，导致腐蚀速率预测变得困难，而腐蚀速率预测对于管道的安全运行及完整性管理尤为重要，因此，气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的建立成为一项亟待解决的科学问题. ...
The adsorption of gases on plane surfaces of glass, mica and platinum
1
1918
... 在低压CO2 管道腐蚀速率预测模型的基础上，Choi等[97 ] 对模型进行改进并提出了高压CO2 环境(0~14 MPa、0~80℃)中低碳钢腐蚀速率预测模型，模型使用Spycher模型[49 ] 及Duan模型[98 ,99 ] 计算CO2 的溶解度，运用H2 CO3 的Langmuir吸附等温式[100 ] 改进了电化学模型描述，模型计算得到的腐蚀速率与实验数据吻合较好，且为高压气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了模型改进参考.井筒系统(wellbore systems)用于隔离地下流体[101 ~103 ] ，需要在高温、高压、高含盐、高含CO2 的CO2 封存环境中保持自身的完整性.Han等[104 ] 结合Pitzer基础水化学模型[105 ] 与经典电化学模型[106 ] 提出了应用于井筒系统的低碳钢腐蚀速率预测模型，模型适用的温度范围为0~100℃、CO2 分压范围为0.1~100 MPa，该模型计算范围广泛，为气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了借鉴，然而，此模型未考虑金属表面生成的腐蚀产物膜对腐蚀速率的影响.腐蚀产物膜对腐蚀速率及产生局部腐蚀倾向的影响有待于进一步研究.针对CCS过程中的其他环节，也提出了一些腐蚀速率预测模型.Li等[107 ] 建立了CO2 封存条件下碳钢的腐蚀速率预测模型，该模型综合了多种子模型以量化相关腐蚀过程对腐蚀速率的作用，模型应用范围广泛，可实现气态CO2 输送条件下管道的腐蚀速率预测，但其可靠性与可应用性在很大程度上依赖于现有的研究数据，故需要更广泛的现场及实验数据来验证模型的准确性.总体来说，虽然目前存在的一些腐蚀速率预测模型可应用于气态CO2 输送管道，但预测结果的精确程度并不能保证.当前针对气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的研究鲜有报道，气态CO2 输送管道内可能存在的多种杂质间的相互作用决定了腐蚀机理的复杂性，导致腐蚀速率预测变得困难，而腐蚀速率预测对于管道的安全运行及完整性管理尤为重要，因此，气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的建立成为一项亟待解决的科学问题. ...
Analysis and performance of oil well cement with 30 years of CO2 exposure from the SACROC Unit, West Texas, USA
1
2007
... 在低压CO2 管道腐蚀速率预测模型的基础上，Choi等[97 ] 对模型进行改进并提出了高压CO2 环境(0~14 MPa、0~80℃)中低碳钢腐蚀速率预测模型，模型使用Spycher模型[49 ] 及Duan模型[98 ,99 ] 计算CO2 的溶解度，运用H2 CO3 的Langmuir吸附等温式[100 ] 改进了电化学模型描述，模型计算得到的腐蚀速率与实验数据吻合较好，且为高压气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了模型改进参考.井筒系统(wellbore systems)用于隔离地下流体[101 ~103 ] ，需要在高温、高压、高含盐、高含CO2 的CO2 封存环境中保持自身的完整性.Han等[104 ] 结合Pitzer基础水化学模型[105 ] 与经典电化学模型[106 ] 提出了应用于井筒系统的低碳钢腐蚀速率预测模型，模型适用的温度范围为0~100℃、CO2 分压范围为0.1~100 MPa，该模型计算范围广泛，为气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了借鉴，然而，此模型未考虑金属表面生成的腐蚀产物膜对腐蚀速率的影响.腐蚀产物膜对腐蚀速率及产生局部腐蚀倾向的影响有待于进一步研究.针对CCS过程中的其他环节，也提出了一些腐蚀速率预测模型.Li等[107 ] 建立了CO2 封存条件下碳钢的腐蚀速率预测模型，该模型综合了多种子模型以量化相关腐蚀过程对腐蚀速率的作用，模型应用范围广泛，可实现气态CO2 输送条件下管道的腐蚀速率预测，但其可靠性与可应用性在很大程度上依赖于现有的研究数据，故需要更广泛的现场及实验数据来验证模型的准确性.总体来说，虽然目前存在的一些腐蚀速率预测模型可应用于气态CO2 输送管道，但预测结果的精确程度并不能保证.当前针对气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的研究鲜有报道，气态CO2 输送管道内可能存在的多种杂质间的相互作用决定了腐蚀机理的复杂性，导致腐蚀速率预测变得困难，而腐蚀速率预测对于管道的安全运行及完整性管理尤为重要，因此，气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的建立成为一项亟待解决的科学问题. ...
Experimental investigation of wellbore integrity and CO2 -brine flow along the casing-cement microannulus
2010
Wellbore integrity analysis of a natural CO2 producer
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2009
... 在低压CO2 管道腐蚀速率预测模型的基础上，Choi等[97 ] 对模型进行改进并提出了高压CO2 环境(0~14 MPa、0~80℃)中低碳钢腐蚀速率预测模型，模型使用Spycher模型[49 ] 及Duan模型[98 ,99 ] 计算CO2 的溶解度，运用H2 CO3 的Langmuir吸附等温式[100 ] 改进了电化学模型描述，模型计算得到的腐蚀速率与实验数据吻合较好，且为高压气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了模型改进参考.井筒系统(wellbore systems)用于隔离地下流体[101 ~103 ] ，需要在高温、高压、高含盐、高含CO2 的CO2 封存环境中保持自身的完整性.Han等[104 ] 结合Pitzer基础水化学模型[105 ] 与经典电化学模型[106 ] 提出了应用于井筒系统的低碳钢腐蚀速率预测模型，模型适用的温度范围为0~100℃、CO2 分压范围为0.1~100 MPa，该模型计算范围广泛，为气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了借鉴，然而，此模型未考虑金属表面生成的腐蚀产物膜对腐蚀速率的影响.腐蚀产物膜对腐蚀速率及产生局部腐蚀倾向的影响有待于进一步研究.针对CCS过程中的其他环节，也提出了一些腐蚀速率预测模型.Li等[107 ] 建立了CO2 封存条件下碳钢的腐蚀速率预测模型，该模型综合了多种子模型以量化相关腐蚀过程对腐蚀速率的作用，模型应用范围广泛，可实现气态CO2 输送条件下管道的腐蚀速率预测，但其可靠性与可应用性在很大程度上依赖于现有的研究数据，故需要更广泛的现场及实验数据来验证模型的准确性.总体来说，虽然目前存在的一些腐蚀速率预测模型可应用于气态CO2 输送管道，但预测结果的精确程度并不能保证.当前针对气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的研究鲜有报道，气态CO2 输送管道内可能存在的多种杂质间的相互作用决定了腐蚀机理的复杂性，导致腐蚀速率预测变得困难，而腐蚀速率预测对于管道的安全运行及完整性管理尤为重要，因此，气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的建立成为一项亟待解决的科学问题. ...
A coupled electrochemical-geochemical model of corrosion for mild steel in high-pressure CO2 -saline environments
1
2011
... 在低压CO2 管道腐蚀速率预测模型的基础上，Choi等[97 ] 对模型进行改进并提出了高压CO2 环境(0~14 MPa、0~80℃)中低碳钢腐蚀速率预测模型，模型使用Spycher模型[49 ] 及Duan模型[98 ,99 ] 计算CO2 的溶解度，运用H2 CO3 的Langmuir吸附等温式[100 ] 改进了电化学模型描述，模型计算得到的腐蚀速率与实验数据吻合较好，且为高压气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了模型改进参考.井筒系统(wellbore systems)用于隔离地下流体[101 ~103 ] ，需要在高温、高压、高含盐、高含CO2 的CO2 封存环境中保持自身的完整性.Han等[104 ] 结合Pitzer基础水化学模型[105 ] 与经典电化学模型[106 ] 提出了应用于井筒系统的低碳钢腐蚀速率预测模型，模型适用的温度范围为0~100℃、CO2 分压范围为0.1~100 MPa，该模型计算范围广泛，为气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了借鉴，然而，此模型未考虑金属表面生成的腐蚀产物膜对腐蚀速率的影响.腐蚀产物膜对腐蚀速率及产生局部腐蚀倾向的影响有待于进一步研究.针对CCS过程中的其他环节，也提出了一些腐蚀速率预测模型.Li等[107 ] 建立了CO2 封存条件下碳钢的腐蚀速率预测模型，该模型综合了多种子模型以量化相关腐蚀过程对腐蚀速率的作用，模型应用范围广泛，可实现气态CO2 输送条件下管道的腐蚀速率预测，但其可靠性与可应用性在很大程度上依赖于现有的研究数据，故需要更广泛的现场及实验数据来验证模型的准确性.总体来说，虽然目前存在的一些腐蚀速率预测模型可应用于气态CO2 输送管道，但预测结果的精确程度并不能保证.当前针对气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的研究鲜有报道，气态CO2 输送管道内可能存在的多种杂质间的相互作用决定了腐蚀机理的复杂性，导致腐蚀速率预测变得困难，而腐蚀速率预测对于管道的安全运行及完整性管理尤为重要，因此，气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的建立成为一项亟待解决的科学问题. ...
Activity Coefficients in Electrolyte Solutions
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1991
... 在低压CO2 管道腐蚀速率预测模型的基础上，Choi等[97 ] 对模型进行改进并提出了高压CO2 环境(0~14 MPa、0~80℃)中低碳钢腐蚀速率预测模型，模型使用Spycher模型[49 ] 及Duan模型[98 ,99 ] 计算CO2 的溶解度，运用H2 CO3 的Langmuir吸附等温式[100 ] 改进了电化学模型描述，模型计算得到的腐蚀速率与实验数据吻合较好，且为高压气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了模型改进参考.井筒系统(wellbore systems)用于隔离地下流体[101 ~103 ] ，需要在高温、高压、高含盐、高含CO2 的CO2 封存环境中保持自身的完整性.Han等[104 ] 结合Pitzer基础水化学模型[105 ] 与经典电化学模型[106 ] 提出了应用于井筒系统的低碳钢腐蚀速率预测模型，模型适用的温度范围为0~100℃、CO2 分压范围为0.1~100 MPa，该模型计算范围广泛，为气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了借鉴，然而，此模型未考虑金属表面生成的腐蚀产物膜对腐蚀速率的影响.腐蚀产物膜对腐蚀速率及产生局部腐蚀倾向的影响有待于进一步研究.针对CCS过程中的其他环节，也提出了一些腐蚀速率预测模型.Li等[107 ] 建立了CO2 封存条件下碳钢的腐蚀速率预测模型，该模型综合了多种子模型以量化相关腐蚀过程对腐蚀速率的作用，模型应用范围广泛，可实现气态CO2 输送条件下管道的腐蚀速率预测，但其可靠性与可应用性在很大程度上依赖于现有的研究数据，故需要更广泛的现场及实验数据来验证模型的准确性.总体来说，虽然目前存在的一些腐蚀速率预测模型可应用于气态CO2 输送管道，但预测结果的精确程度并不能保证.当前针对气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的研究鲜有报道，气态CO2 输送管道内可能存在的多种杂质间的相互作用决定了腐蚀机理的复杂性，导致腐蚀速率预测变得困难，而腐蚀速率预测对于管道的安全运行及完整性管理尤为重要，因此，气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的建立成为一项亟待解决的科学问题. ...
An electrochemical model for prediction of corrosion of mild steel in aqueous carbon dioxide solutions
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1996
... 在低压CO2 管道腐蚀速率预测模型的基础上，Choi等[97 ] 对模型进行改进并提出了高压CO2 环境(0~14 MPa、0~80℃)中低碳钢腐蚀速率预测模型，模型使用Spycher模型[49 ] 及Duan模型[98 ,99 ] 计算CO2 的溶解度，运用H2 CO3 的Langmuir吸附等温式[100 ] 改进了电化学模型描述，模型计算得到的腐蚀速率与实验数据吻合较好，且为高压气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了模型改进参考.井筒系统(wellbore systems)用于隔离地下流体[101 ~103 ] ，需要在高温、高压、高含盐、高含CO2 的CO2 封存环境中保持自身的完整性.Han等[104 ] 结合Pitzer基础水化学模型[105 ] 与经典电化学模型[106 ] 提出了应用于井筒系统的低碳钢腐蚀速率预测模型，模型适用的温度范围为0~100℃、CO2 分压范围为0.1~100 MPa，该模型计算范围广泛，为气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了借鉴，然而，此模型未考虑金属表面生成的腐蚀产物膜对腐蚀速率的影响.腐蚀产物膜对腐蚀速率及产生局部腐蚀倾向的影响有待于进一步研究.针对CCS过程中的其他环节，也提出了一些腐蚀速率预测模型.Li等[107 ] 建立了CO2 封存条件下碳钢的腐蚀速率预测模型，该模型综合了多种子模型以量化相关腐蚀过程对腐蚀速率的作用，模型应用范围广泛，可实现气态CO2 输送条件下管道的腐蚀速率预测，但其可靠性与可应用性在很大程度上依赖于现有的研究数据，故需要更广泛的现场及实验数据来验证模型的准确性.总体来说，虽然目前存在的一些腐蚀速率预测模型可应用于气态CO2 输送管道，但预测结果的精确程度并不能保证.当前针对气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的研究鲜有报道，气态CO2 输送管道内可能存在的多种杂质间的相互作用决定了腐蚀机理的复杂性，导致腐蚀速率预测变得困难，而腐蚀速率预测对于管道的安全运行及完整性管理尤为重要，因此，气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的建立成为一项亟待解决的科学问题. ...
Modeling of corrosion of steel tubing in CO2 storage
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2016
... 在低压CO2 管道腐蚀速率预测模型的基础上，Choi等[97 ] 对模型进行改进并提出了高压CO2 环境(0~14 MPa、0~80℃)中低碳钢腐蚀速率预测模型，模型使用Spycher模型[49 ] 及Duan模型[98 ,99 ] 计算CO2 的溶解度，运用H2 CO3 的Langmuir吸附等温式[100 ] 改进了电化学模型描述，模型计算得到的腐蚀速率与实验数据吻合较好，且为高压气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了模型改进参考.井筒系统(wellbore systems)用于隔离地下流体[101 ~103 ] ，需要在高温、高压、高含盐、高含CO2 的CO2 封存环境中保持自身的完整性.Han等[104 ] 结合Pitzer基础水化学模型[105 ] 与经典电化学模型[106 ] 提出了应用于井筒系统的低碳钢腐蚀速率预测模型，模型适用的温度范围为0~100℃、CO2 分压范围为0.1~100 MPa，该模型计算范围广泛，为气态CO2 输送管道腐蚀速率预测提供了借鉴，然而，此模型未考虑金属表面生成的腐蚀产物膜对腐蚀速率的影响.腐蚀产物膜对腐蚀速率及产生局部腐蚀倾向的影响有待于进一步研究.针对CCS过程中的其他环节，也提出了一些腐蚀速率预测模型.Li等[107 ] 建立了CO2 封存条件下碳钢的腐蚀速率预测模型，该模型综合了多种子模型以量化相关腐蚀过程对腐蚀速率的作用，模型应用范围广泛，可实现气态CO2 输送条件下管道的腐蚀速率预测，但其可靠性与可应用性在很大程度上依赖于现有的研究数据，故需要更广泛的现场及实验数据来验证模型的准确性.总体来说，虽然目前存在的一些腐蚀速率预测模型可应用于气态CO2 输送管道，但预测结果的精确程度并不能保证.当前针对气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的研究鲜有报道，气态CO2 输送管道内可能存在的多种杂质间的相互作用决定了腐蚀机理的复杂性，导致腐蚀速率预测变得困难，而腐蚀速率预测对于管道的安全运行及完整性管理尤为重要，因此，气态CO2 输送管道腐蚀速率预测模型的建立成为一项亟待解决的科学问题. ...
