金属学报  2017 , 53 (12): 1636-1644 https://doi.org/10.11900/0412.1961.2017.00192

Orginal Article

多弧离子镀NiCrAlY涂层与搪瓷基复合涂层的抗热震行为对比研究

丰敏1, 陈明辉2, 余中狄2, 吕振波1, 朱圣龙3, 王福会2

1 辽宁石油化工大学化学化工与环境学部 抚顺 113001
2 东北大学材料科学与工程学院材料各向异性与织构教育部重点实验室 沈阳 110819
3 中国科学院金属研究所 沈阳 110016

Comparative Study of Thermal Shock Behavior of the Arc Ion Plating NiCrAlY and the Enamel Based Composite Coatings

FENG Min1, CHEN Minghui2, YU Zhongdi2, LV Zhenbo1, ZHU Shenglong3, WANG Fuhui2

1 Devision of Chemistry, Chemical Engineering and Environment, Liaoning Shihua University, Fushun 113001, China
2 Key Laboratory for Anisotropy and Texture of Materials (Ministry of Education), School of Materials Science and Engineering, Northeastern University, Shenyang 110819, China
3 Institute of Metal Research, Chinese Academy of Sciences, Shenyang 110016, China;

中图分类号:  TG174.4

文章编号:  0412-1961(2017)12-1636-09

通讯作者:  通讯作者 陈明辉,男,mhchen@mail.neu.edu.cn,主要从事高温防护涂层的研究

收稿日期: 2017-05-22

网络出版日期:  2017-12-10

版权声明:  2017 《金属学报》编辑部 《金属学报》编辑部

基金资助:  国家自然科学基金项目No.51471177以及中央高校基本科研业务费专项基金项目No.N160205001

作者简介:

作者简介 丰 敏,女,1991年生,硕士生

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摘要

以K444镍基高温合金为基体,采用多弧离子镀法制备了NiCrAlY涂层、喷涂-烧结法制备了搪瓷基复合涂层,并对比研究了2种涂层的抗热震性能。热震实验高温段温度为900 ℃。高温段保温1.5 h后经水或空气冷却为一个热震循环。结果表明,NiCrAlY涂层的抗热震性能较差。当冷却介质为水时,水淬热震30 cyc后,涂层表面氧化膜开裂明显,且有个别裂纹已穿透氧化膜,扩展至涂层内部;而搪瓷基复合涂层的抗热震性能非常优异。热震后,涂层表面及内部均未发现裂纹,涂层和基体界面结合良好。经分析,其优良的抗热震性能源于:(1) 搪瓷釉热膨胀系数与高温合金基体匹配度高;(2) 纳米Ni和NiCrAlY金属颗粒的加入进一步增大涂层热膨胀系数的同时,还提高了搪瓷的韧塑性。

关键词: NiCrAlY涂层 ; 搪瓷涂层 ; 热震 ; 高温合金

Abstract

From the view of material point, high-temperature protective coatings are divided into the following two categories: ceramic coating and metallic coating. Metallic coating possesses higher toughness and bond strength to the alloy substrate than ceramic coating does. Its protectiveness relies on the formation of a slow-growing and adherent oxide scale at high temperatures. However, with increasing the oxidation time, the oxide scale will experience cracking and spalling as it has grown to the critical thickness. Ceramic coating due to its chemical inertness has been used in many corrosive environments for protection. But the weak interfacial bond and big mismatch of coefficient of thermal expansion with the alloy substrate limit its application in thermal shock environments. Since glass-ceramics combine the generally superior properties of crystallite ceramics with the easy processing of glasses, it is expected that glass-ceramic coating should show a higher spallation resistance than ceramic one under thermal shock. Cast K444 superalloy is widely used in advanced aircraft engine and gas turbine. Its protection from high-temperature oxidation under thermal shock becomes a critic issue. In this work, NiCrAlY and enamel based composite coatings on the K444 superalloy substrate by arc ion plating and spray-firing methods were prepared, respectively. Thermal shock behavior from 900 ℃ to room temperature of these two coatings was studied comparatively. One cycle of thermal shock contained the holding of samples at 900 ℃ for 1.5 h and the following cooling down in air or water. Results indicated that thermal shock resistance of the NiCrAlY coating was low. As the NiCrAlY coating was thermal shocked by water, its oxide scale cracked severely after 30 cyc, and certain crack had already transported the scale and penetrated into the interior of the underlying metallic coating; for the enamel based composite coating, however, its thermal shock resistance was high. No cracks were detected at the coating surface or interior after thermal shock test. Besides, the enamel coating still adhered well with the alloy substrate. The high resistance to thermal shock of the enamel based composite coating originated from: (1) the coefficient of thermal expansion of the enamel based composite coating matched well with that of the alloy substrate; (2) the addition of nano-sized Ni and NiCrAlY metallic particles improved the toughness of the enamel coating, in addition to enhancing its coefficient of thermal expansion.

Keywords: NiCrAlY coating ; enamel coating ; thermal shock ; superalloy

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丰敏, 陈明辉, 余中狄, 吕振波, 朱圣龙, 王福会. 多弧离子镀NiCrAlY涂层与搪瓷基复合涂层的抗热震行为对比研究[J]. 金属学报, 2017, 53(12): 1636-1644 https://doi.org/10.11900/0412.1961.2017.00192

FENG Min, CHEN Minghui, YU Zhongdi, LV Zhenbo, ZHU Shenglong, WANG Fuhui. Comparative Study of Thermal Shock Behavior of the Arc Ion Plating NiCrAlY and the Enamel Based Composite Coatings[J]. Acta Metallurgica Sinica, 2017, 53(12): 1636-1644 https://doi.org/10.11900/0412.1961.2017.00192

随着服役环境的日趋苛刻,现代航空航天、飞机制造、燃气发电、化工冶金及其它领域的高温部件普遍使用高温防护涂层以提高其服役寿命[1~3]。从材料角度划分,高温防护覆盖涂层可分为陶瓷涂层与金属涂层2类。陶瓷涂层由于其自身的化学惰性而广泛应用于合金部件的腐蚀防护。但是,由于陶瓷与合金基体较弱的界面结合、热膨胀系数的不匹配性等缺点,该涂层在热震环境下的应用受到限制[4~6]。与陶瓷涂层相比,金属涂层有更好的韧性以及更强的界面结合力。高温下,金属涂层的保护性能依赖于表面缓慢生长并且致密的氧化膜层,以阻挡氧的持续入侵[7,8]。然而随着氧化时间的延长,当氧化膜生长到临界厚度以上时,易发生膜层的开裂、剥落,进而致使涂层的加速失效[8~10]。NiCrAlY涂层是一种典型的金属防护涂层。由于含有较多的Cr和Al,该涂层在静态空气下的抗高温氧化及抗热腐蚀性能优异[11,12],但关于该类金属涂层在热循环以及热震条件下的高温氧化行为鲜有报道。

K444铸造高温合金作为先进航空发动机以及燃气轮机的低压涡轮叶片材料,其高温服役期间往往还需要承受急剧的温度变化所带来的热冲击。因此,除了静态空气下的高温氧化,抗热震性能也是影响该合金部件使役寿命的重要因素之一[13]。鉴于合金自身有限的高温防护能力,设计研制抗热震的高温防护涂层具有重要意义。

研究[14~21]表明,玻璃-陶瓷(微晶玻璃)结合了微晶陶瓷相和普通玻璃二者的大多数优良性能,如优异的耐化学腐蚀性能、高硬度、绝缘等。此外,高温下,玻璃还能与大多数合金基体发生界面化学反应,进而形成界面化学键合,提高了界面结合力。因此,与传统陶瓷涂层相比,玻璃-陶瓷涂层将表现出更加优异的抗热震剥落性能。然而,大多数的玻璃-陶瓷涂层由于其较低的软化点,不适合在800 ℃及以上的高温环境下使用。搪瓷是一种典型的玻璃-陶瓷涂层。本课题组前期研究[22~24]表明,通过磨加大量的难熔陶瓷颗粒,如Al2O3、SiO2、Cr2O3等,可以大幅度提高搪瓷基复合涂层的软化点,而不影响涂层的烧制温度。

本工作针对K444高温合金的服役环境,旨在开发一种与高温合金结合良好、成本低廉且具有优异的抗热震性能的高温防护涂层。通过多弧离子镀法在K444合金表面制备NiCrAlY金属涂层,通过喷涂-烧结法制备了搪瓷基复合涂层。对比研究了2种涂层的抗热震性能,并探讨涂层在热循环以及热震条件下的高温防护机制。

1 实验方法

实验用K444高温合金基体为棒材,加工成尺寸为直径15 mm、厚2.0 mm的圆片。合金的理论成分(质量分数,%)为:C 0.07,Cr 15.5,Al 3.1,Co 10.8,W 5.2,B 0.07,Ti 4.8,Mo 1.9,Nb 0.2,Hf 0.2,Zr 0.05,Ni余量。合金圆片经400号SiC砂纸打磨及0.3 MPa压力下石英砂粒喷砂后,用丙酮和酒精超声清洗备用。

采用DH-7型多弧离子镀(AIP)设备,在合金圆片上制备NiCrAlY涂层,名义成分(质量分数,%)为:Cr 27,Al 11,Y 0.5,Ni余量。具体工艺参数如下:本底真空度为6×10-3 Pa,基体温度200 ℃,Ar气分压0.12 Pa,直流脉冲偏压-50 V,基材偏压-600 V,电流70 A,占空比20%,时间7 h。制得的NiCrAlY涂层厚度约为20 μm。制备涂层前,为了提高涂层和基体间的结合力,对合金基体进行离子溅射清洗。溅射清洗的具体工艺参数如下:Ar气分压0.12 Pa,偏压-900 V,电流70 A,占空比15%,轰击时间3 min。NiCrAlY涂层制备好后均经过1000 ℃的退火处理。

搪瓷釉料的化学组成(质量分数,%)为:52SiO2-3B2O3-3Al2O3-6Cr2O3-25BaO-5SrO-3CaO-3ZrO2。搪瓷釉的具体熔炼制备工艺参见文献[25]。搪瓷釉颗粒经QM-3SP4型行星式球磨机球磨100 h后,得到平均粒径小于5 μm的搪瓷微粉。将搪瓷微粉与Cr2O3颗粒、NiCrAlY颗粒以及纳米Ni按照20:4:1:1的质量比混合,以酒精为分散剂,经超声(DR-MS07)、磁力搅拌(HJ-1)等方法制备得到搪瓷悬浮液。其中Cr2O3颗粒的平均粒度为1.0 μm,NiCrAlY颗粒直径小于20 μm,纳米Ni直径小于50 nm。将搪瓷悬浮液用手工绘画喷笔喷散到准备好的K444合金圆片上,经250 ℃干燥10 min、1050 ℃下搪烧4 min后得到搪瓷基复合涂层,其厚度约为20 μm。

热震实验在SX2-5-12型马弗炉中进行。试样在900 ℃马弗炉中保温1.5 h,然后从炉中取出,在空气或者水中冷却到室温(约25 ℃)为一个热震周期。其中,空气中冷却方式为冷风吹样品20 min;水中冷却方式为样品从炉中取出后3 s内放入20 L室温水中。冷却介质为空气或者水时,样品分别用A或者W后缀标注。实验过程中,每组样品准备4个平行样。在一定周期的热震实验之后,由Sartorius BP211D电子天平(0.01 mg precision)记录样品的重量变化,利用Inspect F50扫描电子显微镜(SEM)并结合X-Max能谱仪(EDS)分析涂层形貌及成分,利用X'Pert PRO X射线衍射仪(XRD)分析相组成(CuKα,40 kV)。

2 实验结果

2.1 动力学曲线

图1所示为K444合金基体、多弧离子镀NiCrAlY涂层以及搪瓷基复合涂层在900 ℃下的热震动力学曲线。该氧化动力学曲线表征了热震条件下样品的质量变化与时间的关系。质量变化为样品因高温氧化产生的增重以及因热震引起氧化膜或者涂层剥落的失重之和。可以看出,对于K444高温合金基体,无论冷却介质是空气还是水,其氧化动力学趋势相同。唯一的区别在于,当冷却介质为空气时,合金的氧化增重略大于水淬。经过分析,其原因可能是:在高温氧化过程中,K444合金表面生成了保护性能不佳的氧化膜,而且该氧化膜水淬条件下因冷速过快,较空气冷却更容易剥落,致使涂层失重。而对于NiCrAlY涂层,不论是空气冷却还是水淬,在氧化初始阶段的增重速率几乎相同。但在经历了初始的2 cyc热震循环之后,经历水淬的样品增重较空气冷却的更大,并且样品增重随着热震周期的增加出现了非常明显的波动。搪瓷基复合涂层的热震增重远小于K444高温合金基体以及NiCrAlY金属涂层。900 ℃下热震30 cyc (对应于高温氧化45 h)之后,样品增重小于0.15 mg/cm2。此外,在空气冷却以及水淬2种情况下,搪瓷基复合涂层的热震动力学曲线基本重合,这是与K444合金基体以及NiCrAlY金属涂层的第二个不同之处。

图1   K444高温合金、NiCrAlY涂层和搪瓷基复合涂层900 ℃的热震动力学曲线

Fig.1   Thermal shock kinetics of K444 superalloy, NiCrAlY coating and the enamel based composite coating from 900 ℃ to room temperature in water (W) or in air (A)

2.2 物相组成

图2a所示为K444合金基体在水或空气中热震循环30 cyc后的XRD谱。其中,γ/γ'相为合金基体相。由图可知,热震实验之后,无论冷却介质是水或者空气,合金表面生成的氧化膜层均由Cr2O3及TiO2组成。

图2   K444高温合金、NiCrAlY涂层及搪瓷基复合涂层在制备态及分别在水和空气中热震循环30 cyc后的XRD谱

Fig.2   XRD spectra of K444 superalloy (a), NiCrAlY coatings (b) and enamel composite coating (c) before (as fired) and after thermal shock in water or in air for 30 cyc

图2b和c分别为NiCrAlY涂层和搪瓷基复合涂层在制备态及水或空气中热震循环30 cyc后的XRD谱。制备态的NiCrAlY涂层由β-NiAl以及少量α-Cr相组成。热震实验后,涂层表面生成的氧化膜主要为Al2O3。由于Al的消耗,涂层中的大部分β-NiAl已退化为γ/γ'。而对于制备态的搪瓷基复合涂层,其XRD谱中25°处馒头峰表明涂层中存在非晶态物质,即玻璃。此外,还有较强的Cr2O3γ-Ni以及SiO2衍射峰。其中,Cr2O3γ-Ni对应于搪瓷涂层中磨加的Cr2O3、NiCrAlY以及纳米Ni颗粒,而SiO2为搪瓷制备过程中的析晶产物。热震之后,搪瓷涂层中的Cr2O3γ-Ni衍射峰变弱,同时,出现了非常强的BaCr2O4峰以及较弱的NiO峰,表明在热震实验中,磨加的Cr2O3颗粒部分溶解并与搪瓷发生了反应,纳米Ni颗粒表面被氧化。

2.3 表面和截面的微观结构

2.3.1 K444合金基体 图3给出了K444合金基体分别在空气和水中热震循环30 cyc后的表面及截面微观形貌。由图3a可见,合金经空气中热震实验后,表面有很多裂纹及孔洞形成,降低了氧化膜的高温防护性能。而其截面形貌(图3b)表明,该氧化膜层疏松多孔。在氧化膜下方,出现了明显的内氧化区域。内氧化区厚度可达15 μm,由EDS分析结果推测内氧化产物为Al2O3。由图3c可见,不同于空气中的热震循环,K444合金基体经水中热震循环30 cyc后,合金表面氧化膜开裂明显,且发生了非常严重的膜层剥落。氧化膜的剥落将部分抵消合金样品的氧化增重,这与该合金样品的热震动力学曲线相吻合。而图3d表明,合金表层的氧化膜起伏明显,且在氧化膜内发现了横向裂纹。该横向裂纹易导致膜层的分层剥离。在氧化膜层下方,合金的内氧化区厚度约为9 μm。

图3   K444高温合金分别在空气和水中热震循环30 cyc后表面和截面的微观形貌

Fig.3   Surface (a, c) and cross-sectional (b, d) microstructures of K444 superalloy after thermal shock in air (a, b) and in water (c, d) for 30 cyc

2.3.2 NiCrAlY涂层 图4给出了NiCrAlY涂层分别在空气和水中热震循环30 cyc后表面和截面的微观形貌。与静态空气下的恒温氧化一样,NiCrAlY涂层在空气中热震之后的氧化产物亦为典型的簇状氧化物Al2O3。由图4a可见,涂层表面非常粗糙,但是并未见明显裂纹,也无开裂的现象。由其截面照片(图4b)可以看出,氧化膜起伏严重。高温氧化过程中,氧化膜和NiCrAlY涂层的起伏是由许多原因造成的。但其中最重要的原因即氧化膜与涂层之间的热膨胀系数不匹配,且Al2O3膜体积占整个涂层体积的13%~17%,所以热震过程中在涂层和氧化膜中产生了较大的热应力[12]。在氧化膜下方,没有出现涂层的内氧化。

图4   NiCrAlY涂层分别在空气和水中热震循环30 cyc后表面和截面的微观形貌

Fig.4   Surface (a, c) and cross-sectional (b, d) microstructures of NiCrAlY coating after thermal shock in air (a, b) and in water (c, d) for 30 cyc

与在空气中热震同样次数的试样相比,经水中热震循环后的涂层样品(图4c),表面氧化层更为粗糙,且有明显的裂纹产生。由其截面照片(图4d)可见,NiCrAlY涂层起伏严重,这与空气中热震的涂层样品类似。然而,水中热震循环后在NiCrAlY涂层表面氧化膜中产生的裂纹,不仅导致了氧化膜层的剥落,还向涂层的纵深扩展,甚至已抵达到涂层与合金基体的界面附近。由此推断,随着热震循环次数的增加,该裂纹终将到达合金基体。继而,NiCrAlY金属涂层将丧失对合金基体的高温防护作用。

图5   搪瓷基复合涂层在制备态及分别在空气和水中热震循环30 cyc后表面和截面的微观形貌

Fig.5   Surface (a, c, e) and cross-sectional (b, d, f) microstructures of enamel composite coatings before (as-fired) (a, b) and after thermal shock in air (c, d) and in water (e, f) for 30 cyc (Inset in Fig.5e shows the local enlarged image, and inset in Fig.5f shows the corresponding line scan result)

2.3.3 搪瓷基复合涂层 图5给出了搪瓷基复合涂层在制备态及在空气和水中热震循环30 cyc后表面和截面的微观形貌。由图5a和b可见,由于搪瓷相在高温下的软化、流动,烧结后的搪瓷涂层表面光滑。Cr2O3颗粒和NiCrAlY颗粒弥散分布在搪瓷基质中,纳米Ni镍颗粒却在不同位置形成团聚。为了与NiCrAlY涂层厚度保持一致,搪瓷基复合涂层的厚度也控制在约20 μm。从涂层截面形貌可见,涂层内部没有微裂纹或者孔洞存在,涂层与基体的界面结合很好。

搪瓷基复合涂层在空气中热震循环30 cyc后,涂层的表面有许多微褶皱生成(图5c)。这是由于热震循环在涂层内部产生了较大的热应力,搪瓷通过自身的粘性流动释放应力,在表面留下的残余应变所致。如图5c中箭头所示,在涂层表面虽然还能观察到聚集的Ni簇,但是大多数的纳米Ni颗粒都已经被分散于搪瓷相中。涂层内部未见明显的裂纹和孔洞(图5d),涂层与基体的界面结合依然完好。该搪瓷基复合涂层表现出了较高的抗热震性能。

与空气中热震的涂层样品相比,搪瓷基复合涂层经水中热震循环30 cyc后,涂层表面及截面形貌未见明显差异(图5e和f)。用EDS分析搪瓷/合金界面的元素分布情况,发现界面处出现Al元素的偏聚,图5f插图给出了对Al元素的线扫描结果。显然,在基体和搪瓷基复合涂层的界面处形成了富Al的界面层。有研究[20,21]表明该富Al的界面层应为Al2O3膜,膜层厚度为纳米级且生长极其缓慢,主要起到连接搪瓷涂层与高温合金基体的作用。

多弧离子镀NiCrAlY涂层和搪瓷基复合涂层抗热震行为的对比研究表明,搪瓷基复合涂层的抗热震性能优异,甚至优于传统的NiCrAlY金属涂层。

3 分析讨论

3.1 NiCrAlY涂层的热震响应

图4所示,NiCrAlY涂层在空气和水中热震循环之后,表面都形成了保护性的Al2O3膜。Al2O3的热膨胀系数为(8~10)×10-6 K-1,远小于高温合金或者NiCrAlY金属涂层的热膨胀系数((12~15)×10-6 K-1)[26,27]。由于Al2O3膜与NiCrAlY涂层热膨胀系数不匹配,并且Al2O3膜体积占整个NiCrAlY涂层体积的13%~17%,从而热震在氧化膜内产生了较大的热应力。此外,随着热震周期的延长,NiCrAlY涂层不断氧化,在氧化膜内还形成了一定的生长应力[28~30]。一般来说,涂层/氧化膜内应力的释放主要通过以下2个渠道:(1) 涂层/氧化膜变形;(2) 涂层/氧化膜开裂,甚至剥落。Al2O3是完全的陶瓷相,在不发生开裂的情况下,应力的释放只能通过变形的其中一种方式,即高温蠕变来实现。当冷却介质为空气时,NiCrAlY涂层热震后并未见明显裂纹,仅仅是表面变得粗糙而已。其主要原因为:在空气中热震时,涂层在高温段维持的时间较长,降温是一个缓慢的过程,氧化膜内的大部分应力可通过高温蠕变缓慢释放。高温蠕变的结果是涂层以及表面氧化膜的起伏(变形),但并无表面裂纹的形成。

而经水中热震循环后的NiCrAlY涂层,表面氧化膜可见明显的裂纹。部分裂纹甚至已从氧化膜的表层深入扩展至涂层内部。相比于空气中热震,涂层经水中热震循环后表面温度在极短的时间内下降。因此,氧化膜在高温段的时间极短,高温蠕变量少,涂层内的应力主要通过膜层开裂的方式释放。

3.2 搪瓷基复合涂层的抗热震机制

不论是在空气或水中热震,搪瓷基复合涂层表面都未见任何裂纹(图5),涂层/合金基体界面依然完好,涂层表现出优异的抗热震性能。

根据3.1节分析可知,热震过程中涂层/氧化膜内部应力主要来源于生长应力和热应力。对于搪瓷涂层,由于其优异的阻氧扩散能力,在涂层表面及内部均未见氧化膜层的快速生长,仅仅在搪瓷涂层与合金基体的界面处发现有纳米级厚度的Al2O3界面层生成,起到中间层的作用,连接表面的搪瓷涂层与高温合金基体。由于其生长缓慢,涂层内的生长应力基本可以忽略。热应力的来源是热震过程中搪瓷涂层与合金基体(对于NiCrAlY涂层,则是表面氧化膜与金属涂层)的热膨胀系数不匹配。相较于NiCrAlY涂层,表面Al2O3膜与NiCrAlY涂层的热膨胀系数不匹配度达到33%。而对于搪瓷涂层,前期研究[23~26]结果表明,该搪瓷釉的热膨胀系数为(11~13)×10-6 K-1,其与K444高温合金的不匹配度仅约15%。此外,在搪瓷涂层中,由于添加了纳米Ni和NiCrAlY等热膨胀系数高的金属颗粒、热震过程中生成的高热膨胀系数的微晶相BaCr2O4等的协同作用,使得搪瓷基复合涂层的热膨胀系数进一步提高,与高温合金基体的匹配性更好,热应力降低,从而表现出较好的抗热震性能。

即使搪瓷基复合涂层在热震过程中产生了一定的内应力(生长应力与热应力),由于搪瓷釉自身的高温粘弹性,大部分应力已得以释放。如图5c和e所示,涂层表面的微皱褶即搪瓷高温变形所致。此外,本工作研究的搪瓷基复合涂层中添加了第二相金属颗粒(NiCrAlY以及纳米Ni)。这些金属颗粒不仅仅可用来调控搪瓷涂层的热膨胀系数,还因其韧性高、与搪瓷相容性好等特点,可通过塑性变形进一步消耗涂层内积累的弹性能,降低涂层的开裂倾向。

4 结论

(1) K444镍基高温合金在空气中热震之后,表面形成的氧化层疏松多孔,保护性能差;而经水淬的K444合金,表面氧化层有明显剥落,合金的抗热震性能差。

(2) NiCrAlY金属涂层在空气中热震后表面粗糙,涂层与氧化膜起伏严重,但涂层表面并无裂纹。经水中热震循环后,该涂层表面开裂明显,并且在局部裂纹已穿透氧化膜,深入扩展到NiCrAlY涂层内部。该涂层的水中抗热震性能差。

(3) 搪瓷基复合涂层不论在水中还是在空气中冷却热震之后,表面都没有裂纹产生,涂层和基体的界面结合完好。该搪瓷基复合涂层的抗热震性能优异,甚至优于传统的NiCrAlY金属涂层。

The authors have declared that no competing interests exist.


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