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ISSN 0412-1961
CN 21-1139/TG
创刊于 1956 年 (月刊)
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  2000年, 第36卷, 第10期 刊出日期:2000-10-18 上一期    下一期
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论文
低合金Cr-Mo-V钢中VC沉淀相的精细结构
孙树文; 贺连龙
金属学报. 2000, 36 (10): 1009-1014 .  
摘要   PDF (212KB)
采用透镜电子显微分析(TEM)的高分辨透射电子显微分析(HREM)技术研究了低合金Cr-Mo-V铜不同回火温度下VC深淀相质点和精细结构及其与基体和界面关系, 结果表明:较低温度回火时, VC沉淀相系以{100}a为惯习面的纳米尺度的薄片, 与基体存在Baker-Nutting关系, 随着回火温度升高, 片状相聚集成碳化物团或者发生球化, 与基化丧失共格或部分共格.
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Cu单晶中疲劳早期位错花样演化的观察与模拟
杨继红; 李勇
金属学报. 2000, 36 (10): 1015-1020 .  
摘要   PDF (201KB)
采用离散的位错动力学方法. 用计算机模拟循环形变单滑移取向Cu单晶中疲劳早期位错花样的形成和演化过程, 并利用扫描电镜电子通道衬度(SEM-ECC)技术对其进行了观察. 计算机模拟结果与实验观察较好地吻合, 提出了在循环形变早其位错脉络的形成和演化是从同号的基体位错墙开始的, 基体偶极子位错墙是两个异号基体位错墙合并的结果, 在偶极子位错墙破碎并演化为基体脉络的过程中螺型位错段起到了重要作用等观点.
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Al-Li合金定向凝固的热溶质对流
彭德林; 安阁英
金属学报. 2000, 36 (10): 1021-1024 .  
摘要   PDF (162KB)
研究了亚共晶二元Al-Li合金垂直向上定向凝固期间热溶质对流共晶生长的影响, 结果表明, 晶体生长初期, 对流对共晶生长影响较小, 能够获得规则的共晶组织, 当存在非稳定性对流时, 在生长方向上, β相(AlLi)呈非连续的短棒结构;在水平方向上, β相呈波形排列, 并且还发现, 非稳定性对流中存在着最不稳定波, 且这种波对共晶生长上的影响最强烈, 它使共晶组织粗大, 并且迎着流体流动方向生长.
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Al-Ti-C系中TiC形成的热力学与动力学研究
张作贵; 刘相法
金属学报. 2000, 36 (10): 1025-1029 .  
摘要   PDF (169KB)
研究了在用熔体反应法制备Al-Ti-C中间合金过程中TiC形成的热力学与动力学, 实验结果表明:在850℃的Al熔体中, 石墨颗粒周围的K2TiF6与Al发生剧烈的化学反应放出大量的热, 在熔体中形成大量的局部高温微区. 在这些高温微区内, 熔体中的Ti或TiAl3达到了与C形成TiC的热力学条件, 从而在石墨颗粒周围生成大量TiC粒子, 根据熔体化学反应的热力学条件.
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液态Al凝固过程的微观结构转变特性
易双萍; 刘让苏
金属学报. 2000, 36 (10): 1030-1032 .  
摘要   PDF (87KB)
采用分子动力学方法对液态Al的凝固过程中的微观结构转变特性进行了模拟研究, 发现在凝固过程中以1551键型数目的变换最为显著, 模拟结果表明:随着温度降低, 系统有序度增加, 无序度下降.
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Al-Zn-Mg合金的热变形组织演化
沈健; 唐京辉
金属学报. 2000, 36 (10): 1033-1036 .  
摘要   PDF (196KB)
采用Gleeble 1500热压缩模拟试验机研究了Al-Zn-Mg(7005)合金的高温变形组织演化行为, 利用TEM分析了合金在不同压缩条件下的组织形貌特征, 采用EBSP分析了晶粒间的取向差, 研究了其动态再结晶行为, 通过回归分析建立了7005合金热变形条件与条形亚晶尺寸关系的半经验模型.
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泡沫Al合金的压缩性能及其能量吸收
王斌; 何德坪
金属学报. 2000, 36 (10): 1037-1040 .  
摘要   PDF (153KB)
研究了泡沫纯铝和泡沫AlSi7Mg0.45在单向压缩条件下的应力-应变(σ-ε)曲线, 分析了它们的变形行为, 并讨论了其能量吸收和能量吸收效率, 结果表明:泡沫纯铝与泡沫Al合金的σ-ε曲线均由弹性变形段、平缓段和紧实段组成;在压缩过程中, 泡沫纯铝的骨架变形以弯曲为主, 泡沫AlSi7Mg0.45的骨架变形主要由局部断裂产生;在相同孔隙率下, 泡沫AlSi7Mg0.45的能量吸收大于泡沫纯铝.
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脉冲激光合金化形成含非晶相表层的微观组织
武晓雷; 洪友士
金属学报. 2000, 36 (10): 1041-1044 .  
摘要   PDF (167KB)
利用Nd:YAG脉冲激光在不锈钢表层合金化SiO2纳米颗粒, 在熔池最表层14μm深度范围内形成Si合金化区域, Si含量呈均匀分布特征, 表层为非晶相与奥氏体的双相组织, 非晶相弥散分布呈现特殊的环状形貌, 中心为非晶, 外侧为纳米尺度的超细柱及等轴晶, 分析了非晶形成机制.
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装甲钢板中绝热剪切带的特征
时捷; 董瀚; 田亮
金属学报. 2000, 36 (10): 1045-1049 .  
摘要   PDF (370KB)
测量了碳含量(质量分数, %)分别为0.24, 0.28, 0.30, 0.39和0.44的Cr-Ni-Mo装甲钢板基体, 变形区及绝热剪切带的显微硬度, 观察绝热剪切带形貌和微观组织结构. 结果表明: 随硬度升高, 绝热剪切带的数量增多. 绝热剪切带的硬度远高于基体及淬火态试样的硬度, 其硬度随碳含量变化的规律与淬火态试样随碳含量变化的规律一致.
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低碳钢奥氏体晶粒尺寸的控制
杨王玥; 胡安民
金属学报. 2000, 36 (10): 1050-1054 .  
摘要   PDF (184KB)
分别采用高温形变再结晶和低温变形后快速加热冷却等两种方法获得尺寸不同的低碳钢奥氏体晶粒组织, 通过控制形变温度、形变量、应变速率及变形道次等工艺参数. 低碳钢奥氏体高温形变动态再结晶可使晶粒细化到15-20μm左右, 奥氏体动态再结晶晶粒尺寸取决于Zener-Hollomon(Z)参数, 提高应变速率及降低形变温度都有利于Z参数增大, 流变相力峰值较高, 奥氏体动态再结晶晶粒减小.
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低碳钢奥氏体晶粒控制对应变强化相变的影响
杨王玥; 胡安民
金属学报. 2000, 36 (10): 1055-1060 .  
摘要   PDF (243KB)
研究了在温度过冷条件下, 名义变形为50%(应变为-0.69), 应变速率为1s^-1, 形变温度为800-740℃时, 低碳钢相变前奥氏体晶粒尺寸(平均直径为44-7μm)对应变强化相变铁素体转变量及铁素体晶料大小的影响, 形变前奥氏体晶粒小的铁素体转变量增加, 相变完成后细小铁素体晶粒分布较均匀;形变前奥氏体晶粒粗大时, 形变后铁素体转变不完全, 铁素体晶粒粗大且不均匀.
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低温变形低碳钢超细铁素体的形成
杨忠民; 陈其安
金属学报. 2000, 36 (10): 1061-1066 .  
摘要   PDF (218KB)
在Gleeble 2000热模拟实验机上通过变形同时水淬和减少变形量的方法, 对普通低碳钢低温变形获得超细晶铁素体的机制进行了研究. 结果表明:超细晶铁素体的获得主要是形变诱导铁素体和铁素体动态再结晶两种机制共同作用的结果. 在870-760℃低温80%变形可以获得的等轴均匀超细晶铁素体. 形变量控制铁素体的析出量和动态再结晶. 应变速率影响形变诱导铁素体所需的临界变形量.
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厚度比对不锈钢复合铝板性能的影响
彭志辉; 佘旭凡
金属学报. 2000, 36 (10): 1067-1071 .  
摘要   PDF (149KB)
用四层对称轧制法制备了不同厚度比的不锈钢复合铝板, 对不锈钢复合铝板的力学性能(σ0.2, σb和σ)、应变硬化指数(n)、塑性应变比(R)、凸耳系数(△R)、杯突值(IE)与厚度比的关系进行了研究. 结果表明, 随厚度比的增加, σ0.2, σb以及n值均增加, 而δ值有所下降, 但都不呈比例变化, 即不符合混合规则.
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倒装焊底充胶分层与SnPb焊点热疲劳的可靠性
张群; 谢晓明
金属学报. 2000, 36 (10): 1072-1076 .  
摘要   PDF (213KB)
采用实验和有限元模拟, 研究了底充胶分层和SnPb焊点的可靠性. 结果表明, 底充胶分层易发生在芯片/底充胶界面边缘处;当底充胶与芯片粘合强度较弱时, 底充胶的早期分层是焊点中裂纹萌生扩展从而导致失效的直接原因;当底充胶与芯片粘合强度较强时, 分层可以削弱底充胶对焊点的机械耦合作用, 从而影响焊点的热循环寿命, 此时, 焊点热疲劳裂纹是焊点失效的直接原因.
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钢铁制造流程的解析和集成
殷瑞钰
金属学报. 2000, 36 (10): 1077-1084 .  
摘要   PDF (279KB)
对钢铁制造流程中若干深层次的理论问题进行了科学分支意义上的讨论, 对工序功能集的解析-优化、工序关系集的协调-优化和流程工序集的集成-优化等给予物理-数学方面的概述和描述, 提出了对可能发展起来的学科分支-冶金流程学的展望, 同时进一步指出, 制造流程的系统理论和制造过程的信息系统是21世纪制造科学、制造工业发展的共性基础理论.
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LY12铝合金的再结晶织构、晶界特征分布及抗腐蚀性能
王轶农; 武保林
金属学报. 2000, 36 (10): 1085-1088 .  
摘要   PDF (171KB)
利用X射线定量织构分析术(ODF)和背散射电子衍射花样术(EBSP), 对冷轧LY12铝合金的再结晶织构、晶界特征分布及其与抗腐蚀性能的关系进行了研究. 结果表明, 高温退火样品的再结晶织构与冷轧样品的织构相似;预回复+低温退火样品具有较强的再结晶立方织构, 重位晶界(尤其∑7)具有较高的出现频度, 重位晶界出现的频度愈高, 样品的抗腐蚀性能愈好.
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应力幅对LY12CZ铝合金腐蚀疲劳应变电流响应的影响
张波; 李劲
金属学报. 2000, 36 (10): 1089-1093 .  
摘要   PDF (170KB)
研究了LY12CZ铝合金在应力控制下于3.5%NaCl溶液中恒定电位下, 应力幅对腐蚀疲劳(CF)应变电流行为的影响以及应变电流与腐蚀疲劳损伤相对应的关系, 结果表明:应变电流能反映CF不同阶段的损伤行为, 应变电流的波型随CF过程所发生的变化主要在应变电流的波幅、波峰数及其与应力波的相位差上.
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Ni-Cr-Al-Y涂层真空热处理过程中元素的行为
王冰; 韩雅芳
金属学报. 2000, 36 (10): 1094-1098 .  
摘要   PDF (184KB)
采用电弧离子镀技术在铸造镍基合金K17和Ni3Al基合金IC-6沉积Ni-Cr-Al-Y涂层. 结果表明, 在沉积过程中由于电弧离子镀的“溅射”和“反溅射”效应以及基体和涂层发生互扩散的共同作用下, 沉积的Ni-Cr-Al-Y涂层在靠近基体区含有少量基体元素, 如Co, Ti和Mo等, K17合金中的Al元素可抑制Cr由涂层向基体扩散, IC-6合金中由于还含有Mo元素.
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高速钢W18Cr4V离子渗氮层组织对TiN膜与基体结合强度的影响
谢飞; 何家文
金属学报. 2000, 36 (10): 1099-1103 .  
摘要   PDF (175KB)
采用W18Cr4V高速钢进行离子渗氮-PECVD TiN复合处理, 运用透射电子显微镜、X射线衍射仪和光学显微镜研究试样的表层组织结构. 采用连续压入法研究TiN膜与基体的结合强度, 结果表明, 离子渗氮能够提高膜基结合强度, 通过分析渗氮层与膜-基界面的组织特点, 认为TiN膜在渗氮层上一些与其具有相同或相似晶体结构的氮化物上外延生长, 以及强度较高的渗氮层对膜的支撑是基体渗氮提高膜-基结合强度的两大因素.
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钢初期凝固坯壳的自由变形
沈明钢; 金山同
金属学报. 2000, 36 (10): 1104-1108 .  
摘要   PDF (159KB)
坯壳初期凝固变形直接影响连铸坯表面质量, 采用液滴落下法研究了钢中碳(C)和其它合金元素含量对坯壳凝固自由变形的影响. 结果表明:浇铸温度越高, 钢试样铸片越接近球冠状, 原因是坯壳底面随着表面张力和元素含量的变化而发生了再弯曲和再熔化.
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双辊铸轧不锈钢薄带的三维有限元数值模拟
苗雨川; 邸洪双
金属学报. 2000, 36 (10): 1109-1112 .  
摘要   PDF (126KB)
采用三维有限元法模拟了双辊铸轧不锈钢过程的流热耦合问题, 分析了铸轧速度以及浇铸温度对熔池内流场、温度场的影响, 给出了凝固过程中熔池与铸轧辊之间的热流密度变化趋势及凝固终子位置随浇铸温度的变化规律, 模拟结果与实验数据比较吻合.
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连铸结晶器内卷渣过程的数学模型
雷洪; 朱苗勇
金属学报. 2000, 36 (10): 1113-1117 .  
摘要   PDF (176KB)
基于功能原理和速度边界层理论, 建立了一个数学模型来研究结晶器内渣金卷混机理, 提出了引起界面卷渣的钢液临界流速和渣滴直径计算公式, 并利用物理模型进行了验证. 结果表明:钢液临界流速决于渣钢密度、粘度和它们之间的界面张力, 在实际生产中, 钢液临界流速为0.5-0.8m/s, 产生的渣滴直径约为3mm.
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反应球磨中Mg的直接氢化
王平; 张海峰
金属学报. 2000, 36 (10): 1118-1120 .  
摘要   PDF (113KB)
采用反应球磨法使Mg在ZrFe1.4Cr0.6的催化作用下直接氢化生成纳米结构的MgH2和γ-MgH2, 利用X射线衍射与热重分析对氢化相的生成进行分析和表征, 在反应球磨过程中存在动态的氢化平衡.
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