利用ＴＥＭ研究了脉冲激光法（ＰＬＤ）制备的外延生长Ｌａ０．７Ｃａ０．３ＭｎＯ３薄膜的显微结构. 结果表明, 在近衬底处薄膜具有单一取向, 随薄膜礅度增加, 出现大量的微畴结构, 此外, 结合衍射与高分辨像（ＨＲＥＭ）观察确定了薄膜的结构不同于体材料的正交结构, 而是具有单斜结构.

复相Ａｌ６７Ｍｎ８Ｔｉ２４Ｎｂ１有序金属产晔合物在高能球发生了无序化, 并进一步非晶化, 利用Ｍｉｅｄｅｍａ理论模型计算了合金呈有序金属间化合物, 无序ｆｃｃ固溶体和非晶态的形成自由能, 分析了球磨导致的缺陷能及其亚稳 的作用.

基于物质表面扩散和蒸发－凝结的经典理论, 对板状晶粒不稳定外形的演变过程进行了有限元模拟, 结果表明, 热蚀沟角θ＝０（无内晶界）时, 板状晶粒将直接圆柱化；当内晶界存在时, 存在一临界热蚀沟角θｍｉｎ, 当θ〉θｍｉｎ时, 板状晶粒沿晶界分离, 晶粒外形参数β与θｍｉｎ存在关系式：θｍｉｎ＝４．８３６＋４２．９４ｅ＾「－（β－１．６１）／１．４７７８」＋６１．９０ｅ＾「１－（β－１．６１）／９．７３４」.

为研究γ‘相定向粗化现象, 采用有限元方法（ＦＥＭ）计算了单晶Ｎｉ基γ和γ’双相合金有／无外加勒荷时的热错配应力及应变能密度. 结果表明：外加载荷改变了γ和γ‘相内的ｖｏｎＭｉｓｅｓ应力及应变能密度分布. 与弹性应变相联系的共格应变能变化是γ’相定向粗化的驱动力, 外加拉伸或拉缩应力, 此起立方γ‘相不同界面晶格发生挤压或扩张应变, 晶格的挤压应变可排斥γ’相中原子半径较大的Ａｌ, Ｔａ等溶质元素.

以多元合金系在凝固过程中组元的液固界面平衡方程, 即组元在液固相中的化学位相等为基础建立了一个反映多元系凝固偏析的简易模型, 利用它对多元合金系凝固初期的特征进行了定性描述, 并对某些微量元素在Ｎｉ基合金凝固过程中的分配行为进行了计算模拟, 得到的结果与实验结果较好地相符, 从定性说明和计算模拟的角度, 方便地确定出对Ｎｉ基合金凝固偏析起决定性作用的微量元素.

以物质守恒方程, 液固界面平衡方程为基础, 提出一个反映多元合金系中组元间相互作用的凝固模型, 并从应用的角度出发, 对该模型进行了合理的简化, 利用这个模拟对合金元素在多元Ａｌ－Ｃｕ系合金凝固过程中的行为进行计算模拟, 所得的情况与实验结果相一致, 表明这个多元系凝固模型可以为多元Ａｌ－Ｃｕ系合金化设计作出有效的预测.

分析了Ｃａ－Ｄｙ２Ｏ３－Ｆｅ体系高温还原－扩散制备ＤｙＦｅ２热力学可能性, 应用收缩核模型确定扩散是该体系反应的控制步骤, 并进行了ＸＲＤ, ＥＤＸ与ＳＥＭ分析, 得知在高温下可用Ｃａ还原Ｄｙ２Ｏ３生成Ｄｙ, Ｄｙ向Ｆｅ中扩散生成ＤｙＦｅ２, 同时求得ＤｙＦｅ２的表观活化能为２１０ｋＪ／ｍｏｌ.

研究了在脉冲等离子体稀土渗氮过程中稀土元素Ｌａ对氮浓度分布和相结构的影响, 揭示了Ｌａ在化合物层中的扩散规律, 结果表明：与常规离子渗氮相比稀土绵添加, 提高了表面氮浓度, 随处理时间的延长而增加, 当渗氮时间从２ｈ增加至２４ｈ时, 化合物导上ε－Ｆｅ２－３Ｎ（ε）转化为ε－Ｆｅ２－３Ｎ和γ‘－Ｆｅ４Ｎ（γ’）双相, 此外, Ｌａ可以扩散进入ε和γ‘相中, Ｌａ的扩散规律受制于化合物的γ’－Ｆｅ４Ｎ的比例.

基于自由体积理论导出的超额构熵和超额振动熵, 结合Ｍｉｅｄｅｍａ二元合金生成热模型, 得出计算二元合金熔体活度的改进计算式, 地强相互作用体系, 提出用校正因子来修正活度值的新方法, 该公式计算结果与实验值吻合良好.

在室温下对３０４不锈钢在非比例循环加载下的棘轮行为进行了实验研究. 在圆形、菱形和直线形状的非比例双轴循环加载路径下, 研究不同轴向平均应力、等效应力幅值大小及基历史下材料的棘轮行为特征, 为了比较, 还进行了单轴加载下该材料的循环棘轮行为实验, 实验表明, ３０４不锈钢的室温非比例循环棘轮行为明显地依赖于加载路径的形状

通过对正规溶液模型的修正, 并引入ＣＡＬＰＨＡＤ技术, 构成了物理意义明确和数学形式简洁的冶金熔渣正规（ＳＲｅＳ）模型, 这上是ＳＥＬＦ－ＳＲｅＭ模型的一咎发展, 应用ＳＲｅＳ模型对若干硅酸盐, 两性化合物以及简单离子二元熔体的热力学性质进行了计算, 所得结果比正规溶液模型能更好地符合实验事实 .

通过等温恒应变速率压缩实验, 系统地研究了不同预处理, 热力参数及分段变速变形对致密ＦＧＨ９５合金高温变形特性的影响, 研究结果表明, 经热等静压致密的ＦＧＨ９５合金坯料, 可以通过适当的预处理, 以改变ＦＧＨ９５合金中γ相的大小, 形态及分布, 从而降低合金的流动应力, 对于经预处理的ＦＧＨ９５合金坯料, 采用分段变速变莆可以进一步降低合金的流动应力.

利用ＴＧＡ, ＸＲＤ, ＳＥＭ对铸造β－ＮｉＡｌ和ＮｉＡｌＹ合金以及溅射ＮｉＡｌ微晶涂层在１０００℃空气中的恒温及循环氧化行为进行了研究, 三种的恒温氧化动力学均近似符合抛物线规律, 氧化过程中都有相变发生, 微晶化能够促使细小, 紧密. 单一完整的α－Ａｌ２Ｏ３氧化膜形成, 同时微晶化与添加稀土元素Ｙ均明显提高循环氧化过程中氧化膜的粘附性.

研究了Ｎｉ, Ｎｉ－５Ｔｉ, Ｎｉ－１０Ｔｉ及Ｎｉ－１５Ｔｉ（质量分数, ％, 下同）合金在６５０℃熔融（６２Ｌｉ－３８Ｋ）２ＣＯ３中, 空气气氛下的腐蚀行为, Ｎｉ－５Ｔｉ合金的腐蚀速度小于纯镍, 表面形成Ｎｉ和Ｔｉ的混合氧化膜, Ｎｉ－１０Ｎｉ和Ｎｉ－１５Ｔｉ合金的腐蚀速度却明显高于纯镍, 表面也形成了Ｎｉ和Ｔｉ的混合氧化膜, 但沿原始合金中的ＴｉＮｉ３相发生了严重的Ｔｉ的内氧化.

利用扫描隧道显微镜（ＳＴＭ）对ＱＡｌ－９－２合金在３．５％ＮａＣｌ溶液中脱合金腐蚀的早期过程进行了原位观察, 结合ＳＥＭ, ＥＤＸ分析ＱＡｌ－９－２合金的脱合金腐蚀首先发生在α基体和亚稳β相的界面, 并在亚稳β相内的继续扩展, α相不发生脱合金腐蚀, ＳＴＭ原位观察没有发现铜在表面再沉积的现象.

结合Ｓｉ体微机械技术和电镀技术加工出Ｆｅ－Ｎｉ／Ｃｕ／Ｓｉ复合悬臂梁, 其中Ｆｅ－Ｎｉ膜厚３μｍ, Ｃｕ膜厚０．２μｍ, 利用共振法首次测出在１．３Ｐａ气压下, 复合悬臂梁中Ｆｅ－Ｎｉ（Ｆｅ６４, Ｎｉ３６, 质量分数％）电镀沉积膜的内耗为１０＾－３, 利用自行设计的微力／微位 天平法, 测出Ｆｅ－Ｎｉ（Ｆｅ５７, Ｎｉ４３）／Ｃｕ／Ｓｉ复合悬臂梁的Ｙｏｕｎｇ‘ｓ模量为１．９×１０＾１１Ｎ／ｍ＾２.

用前向反冲方法和高能非Ｒｕｔｈｅｒｆｏｒｄ背散射研究了磁控溅射制备的Ｔｉ－Ｍｏ合金薄膜的氢化性能和碳、氧污染的影响, 掺Ｍｏ的Ｔ洽 金薄膜不仅能大大减低碳的污染, 而且较纯钛有较高的吸氢性能合金氢化后由δ相氢化物和β相固溶体组成, 随着Ｍｏ成分增加, 合金中的β－（Ｔｉ, Ｍｏ）含量上升, 当ＭＯ含量约２０时可形成单一的β相固溶体此时氢含量仍可在４５以上. Ｔｉ－Ｍｏ合金薄膜同时也具有良好的附着力和抗粉化性能.

用高频溅射法制备了ＦｅＮｉＣｒＳｉＢ／Ｃｕ／ＦｅＮｉＣｒＳｉＢ膜, 经３５０℃退火２０ｍｉｎ后得到性能优良的巨大磁阻抗材料, 磁畴结构观察表明, 样品中心为均匀的细条畴靠近边缘, 磁畴方向转向横向, 这种畴结构有利于磁力线的闭合, 是获得显著的巨阻抗效应的重要原因之一, 磁阻抗测量表明, 样品在１３ＭＨＺ的频率下, 分别获得了６３％和７％的纵向和横向磁阻抗比.

研究了电磁搅拌对半固态ＡｌＳｉ７Ｍｇ合金连铸坯料组织的影响, 研究结果表明, 电磁搅拌功率是重要的影响因素, 搅拌功率越大, 球状的初生α－Ａｌ端部形态越圆整, 蔷薇状的初生α－Ａｌ越少, 尺寸越小, 宫铸坯表层的枝晶层越薄；连铸坯料中的出现大量球状初生α－Ａｌ是蔷薇状初生α－Ａｌ二次臂熔断的结果, 连铸坯料中出现许多蔷薇状初生α－Ａｌ结果是其二次臂未充分熔断所致.

在电磁搅拌法制备的半固态过共晶Ａｌ－Ｓｉ合金的微观组织中发现了大量的近球形α相, 实验证明, 这种近球形α相是在共晶温度５７５℃以上开始同的. 并且在重新加热至固液两相区５７５－５９０℃内保温一段时间后, 这种近球形α相仍然存在, 理论分析表明, 在电磁 电磁搅拌产生的局部微区的高压作用下, 过共晶Ａｌ－Ｓｉ合金熔体中Ａｌ原子偏聚团发生合并、长大而形成α相晶核, 并且α晶核生长在电磁搅拌的作用下成为近球状.

研究了经峰时效（Ｔ５）及过时效（Ｔ５＋３００℃）处理的莫莱石纤维增强ＺＬ１０７复合材料在３００℃时的拉－拉循环蠕变的行为, 实验结果表明：两种热处理状态下, 复合材料都显示出循环蠕变减速现象, 峰时效状态下, 循环蠕变与静态蠕变相比表现出低的表观激活能非热空位机制作用较大, 而过时效状态下, 循环蠕变与静态蠕变相比表现出的高的表观激活能, 滞弹怀机制作用较大.

基于弹塑性力学理论, 分析了颗粒增强金属基复合材料在降温及升温循环过程中的热错酸应力, 结果表明：降温期间复合材料基体发生了热错配塑性应变, 升温期间则经历卸载过程；在升温期间存在一特定温度, 此温度复合材料基体平均错配应力为零, 在零应力温度下, 热错配应力分布不均匀程度有所减小, 零应力温度受复合材料冷却温度的影响, 利用低温处理方法可以调整复合材料的零应力温度.