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2006年, 第42卷, 第6期 刊出日期:2006-06-11
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等轴球晶凝固多相体系内热溶质对流、补缩流及晶粒运动的数值建模 II.模型的应用
王同敏; 李廷举; 曹志强; 金俊泽; T.Grimmig; A.Buhrig-Polaczek; M.Wu; A.Ludwig
金属学报. 2006, 42 (6): 591-598 .
利用等轴球晶三相凝固模型模拟了A356铝合金半固态浆料冷却斜槽法制备过程,
研究了晶粒密度、尺寸及固相分数的分布与工艺参数的关系. 结果表明, 在
斜槽浇注处晶粒形核密度最大, 在斜槽末端晶粒尺寸、固相分数最大, 在铸型
中这三者的最终分布大致均匀. 适当降低浇注温度有助于提高斜槽上形核密度
和固相分数及降低晶粒尺寸. 此外, 还模拟了热溶质对流及补缩流在Al-4%Cu
(质量分数)合金等轴球晶凝固过程所起的作用, 以及晶粒运动及补缩流对合金
自由表面和宏观偏析形成的影响. 结果表明, 凝固初期热对流及补缩流为主导,
凝固中期热溶质对流为主导, 凝固后期补缩流为主导; 晶粒运动受阻程度直接
影响自由表面形状, 补缩流考虑与否导致完全不同的宏观偏析图. 实验测
得晶粒尺寸与模拟结果分布较相似, 但其绝对值存在较大差异.
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Ni76Cr19AlTi合金的热变形行为
滕浩; 尹志民; 朱远志; 周科朝; 李志友
金属学报. 2006, 42 (6): 629-634 .
在Gleeble-1500热模拟机上对Ni76Cr19AlTi合金棒材进行
恒温和恒速压缩变形实验, 变形温度范围为800-1150 ℃, 应变速率范围
为10 -3 - 10 0 s -1. 结果表明, 实验合金在800和850 ℃
热压缩时变形抗力较大, 容易发生开裂; 而在950-1150 ℃温度范围内热
变形由于发生动态再结晶, 合金变形抗力减小, 变形容易进行, 不会发生
开裂. 研究了合金在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律, 确定了合
金在950-1150 ℃范围内的变形激活能Q为376.84 kJ/mol, 应力指数n
为4.15. 对合金的热压缩变形真应力-真应变曲线及变形机制的分析表明,
合理的变形条件为1050-1150 ℃及10 -1 - 10 0 s -1.
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Ti-Cr基合金的储氢性能及晶体结构
汪洋; 张琰; 王新华; 陈长聘
金属学报. 2006, 42 (6): 641-646 .
研究了Ti 1+x Cr 1.2 Mn 0.8 (x=0.0, 0.1, 0.2, 0.3)系和
Ti 1+x Cr 1.2 Mn 0.8-y M y ( M =Fe, Ni, Cu, V, VFe;
x=0.0, 0.1; y=0.1, 0.3)系AB 2型合金的储氢性能和晶体结构.
XRD结果表明, 合金主相为C14(MgZn 2)型Laves相, 可以保证较高的吸、
放氢量. 通过$A$侧过化学计量以及$B$侧用Fe, Ni, Cu, V, VFe分别替代部分
Mn, 增加了点阵常数和晶胞体积, 降低了P-C-T曲线的滞后. 由相应数据
寻找出适合于金属氢化物氢压缩机的高压端储氢合金. 结果表明, 合金
TiCr 1.2 Mn 0.5 Fe 0.3与Ti 1.1 Cr 1.2 Mn 0.5 Cu 0.具有良好的储氢性能和压缩特性, 可以作为性能优良的高压端储氢合金.
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恒电流电沉积法制备Cu-In薄膜的研究
李健; 朱洁
金属学报. 2006, 42 (6): 667-672 .
以金属Ti为阳极, 不锈钢薄片和镀Mo玻璃为阴极, 采用恒电流电沉积的方法制备了
化学计量比为1∶1、厚度为1 um且致密均匀的Cu-In薄膜. 分析了镀液离子浓
度、电流密度、络合剂含量及添加剂种类对薄膜成分及形貌的影响. 在除电流密度
外其它工艺条件相同的情况下, 采用不同阴极材料为衬底沉积Cu-In薄膜时, 薄膜形
貌、成分无差别, 且电流密度对薄膜的形貌和成分控制起着关键的作用. 此外,
在镀液离子低浓度范围内, 及Cu/In离子浓度比不变的前提下, 镀液中金属离子总浓度的
改变不会影响镀层的成分和形貌; 十二烷基硫酸钠和苯亚磺酸钠可作为理想的辅助
添加剂, 能改善薄膜形貌, 使其表面均匀、规整. 由该方法制备的Cu-In预置膜可以
进一步硒化得到理想的CuInSe 2薄膜.
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