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ISSN 0412-1961
CN 21-1139/TG
创刊于 1956 年 (月刊)
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  1965年, 第8卷, 第4期 刊出日期:1965-04-18 上一期    下一期
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论文
空气頂吹过程中熔渣的气态脫硫
魏寿崑;王国忱
金属学报. 1965, 8 (4): 419-434.  
摘要   PDF (1242KB)
利用空气顶吹研究熔渣的气态脫硫动力学,着重研究了熔渣∑FeO含量、j值[j=N_(Fe_2O_3)/(N_(Fe_2O_3)+N_(FeO))]、以及碱度对气态脫硫速度的影响.对气态脫硫反应的机理及反应速度的限制性环节作了分析和讨论.最后,对金属直接的气态脫硫、炉渣的气态脫硫和炉渣脫硫本身的矛盾、以及气态脫碗在转炉炼钢工艺上的应用问题进行了简要的讨论.
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氟钽酸鉀在不同气氛中热稳定性的研究
方金英;苏洪釪;沈青囊
金属学报. 1965, 8 (4): 435-442.  
摘要   PDF (862KB)
用热差分析、热重分析、化学分析及X射线粉末衍射法研究了K_2TaF_7在空气中和氩气氛中加热时的行为.发现在218°±3℃,有一显著的吸热效应,同时发生晶体破碎.测得K_2TaF_7的熔点为730°±3℃.当加热时,K_2TaF_7同空气中的水气起水解作用,水解产物能溶于K_2TaF_7熔体而影响其熔点.这可能是过去测定的熔点不一致的原因.确定了水解最终产物为氟化钾及偏钽酸钾.最后,讨论了水解反应的步骤及其与溫度的关系.
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高速鋼的回火
徐祖耀
金属学报. 1965, 8 (4): 443-454.  
摘要   PDF (1027KB)
论述了高速钢回火时奥氏体的催化作用和稳定化现象的工作,以及根据研究结果所拟定的回火新工艺.奥氏体催化作用的效果以冷却过程中残余奥氏体转变为马氏体的温度M′来表示.催化作用的效果决定于回火的溫度和时间. 先经高溫保溫又在较低溫度(但在一定溫度T_c以上)保溫(分级回火),则催化作用不但具有迭加性,或和高溫同样时间的效果相等,而且有时超过高溫保溫的效果.高溫保溫有时还能促使低溫时的催化作用.经适当分级回火后(例如先经560℃保温又在550℃保溫),残余奥氏体转变为马氏体的数量能和多次回火后相比拟,但所需总时间却能大为缩短. M′溫度随钢內残余奥氏体量的增加而降低,并随奥氏体內含碳量而改变. 在T-c溫度以下、M′溫度以上停留,奥氏体的稳定化作用(M′值的降低)极为显著.稳定化的程度(△M′)因停留时间的增长而增加,一直达到一定的饱和值.最大稳定化的程度以及稳定化开始的速度因保溫溫度的升高而减小.在M′溫度以下保溫,其最大的奥氏体稳定量因保溫溫度的升高而增加.回火时奥氏体的稳定化现象可能主要由应力的减小所引起的,这些应力在冷却时有助于马氏体核胚的扩展. 催化作用可认为是稳定化的可逆过程,它应该包括下列过程:无序分布位错的重新排列,α-γ相交界面位错
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高錳鋼塑性冷弯試驗的研究
郭长久;邓文开;刘洪滨
金属学报. 1965, 8 (4): 455-466.  
摘要   PDF (839KB)
叙述了高锰钢拉伸、压缩和冷弯试验的结果.对冷弯过程进行了理论分析,认为通过冷弯试验,不仅可以完成对高锰钢的工艺检验,而且可以預测其拉压性能.
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鉻-錳-氮奥氏体耐热鋼的时效脆性
郭蕴宜
金属学报. 1965, 8 (4): 467-550.  
摘要   PDF (2436KB)
Cr-Mn-N奥氏体耐热钢在时效过程中有变脆的倾向,可能成为高溫长期使用的障碍.本文研究了下列三方面变脆的影响因素:(1)碳和氮含量的增加,促进时效变脆,硼防止时效变脆的作用随C+N含量的增加而減弱.在时间-溫度-等冲击值曲线上出现双C形式,它们与碳氮化物的析出和χ相生成有关.(2)碳、硼及钼等元素在晶界有偏聚现象.碳、钼等元素的偏聚促进沿晶界碳化物析出,加速钢的变脆.硼则有延缓晶界碳化物析出的作用,抑制时效脆性.(3)在长期时效过程中,碳氮化物及中间相的析出引起基体合金元素的贫化,从而降低γ相的稳定性,在形变过程中发生ε及马氏体相变,也会引起钢的变脆.
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镁-鋅合金的时效硬化
胡素辉;苏千武;许顺生
金属学报. 1965, 8 (4): 475-551.  
摘要   PDF (1661KB)
用硬度、拉伸、金相及X射线等方法研究了镁-锌合金的时效硬化机制.研究结果指出:镁-锌(5%)合金在200℃时效时,析出具有六角结构、垂直于镁基体的基面且和基体共格的杆状β′过渡相.其主要作用是提高合金的屈服强度,而对其应变硬化率却几乎沒有影响.当这种时效合金受到范性变形吋,由于位错不能切过β′相而塞积于β′相之前.存在于β′相周围的共格畸变应力場是合金在时效状态屈服强度提高的基本原因.必须提高外加应力才能迫使位错克服这种畸变应力場的作用而交滑移到柱面上去.
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α鈦中的应变时效
王其闵;章熙康
金属学报. 1965, 8 (4): 484-490.  
摘要   PDF (542KB)
研究了α钛在应力作用下的应变时效过程.指出应变时效动力学符合下式: 求出了应变时效的激活能为1.30±0.15电子伏特.认为α钛中的应变时效现象可能与替代式元素铁及间隙元素氧同时存在有关.
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α鈦的低溫变形机制
王其闵;章熙康
金属学报. 1965, 8 (4): 491-498.  
摘要   PDF (618KB)
用变溫变速的拉伸实验研究了α钛在-196—400℃范围內的变形机制.求出了激活能、激活体积和频率因子等.与各种位错机制作了比较,认为控制变形速率的过程很可能是克服派一纳力.
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18鉻-8镍型不銹鋼中的貧鉻区随着敏化时間的发展
华保定;沈行素;周德瑞;李桂芝
金属学报. 1965, 8 (4): 499-506.  
摘要   PDF (555KB)
利用以前报道过的恆电位量电法以及化学分析法,进一步研究了18鉻-8镍型不锈钢中的贫鉻区随着敏化处理时间的发展情况.得到了敏化时间不同时鉻在贫鉻区中的分布曲线,估计出鉻在650℃的溫度下在贫鉻区中离碳化物层100埃处的扩散系数为5×10~(-16)厘米~2/秒.结果表明,析出在晶界的碳化物的量大体上按对数规律随敏化时间增长.此外,18鉻-8镍型不锈钢中所含碳的总量中只要有1—2%析出在晶界,就足以引起严重的晶间腐蚀.
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铁基合金中夹杂物的鉴定
李静媛;高国忠;吴仲堂
金属学报. 1965, 8 (4): 507-556.  
摘要   PDF (4773KB)
在含氧纯铁中,分別并按组合方式加入Ni,Cr,W,Mo,Al,Ti,B和混合稀土金属,然后利用金相法、岩相法、X射线粉末法和夹杂物的组成定性分析等方法研究了这些脫氧产物的光学性质,化学性质和晶体结构. 试验结果肯定了脫氧产物的类型有:CeO_2,FeO(含Ni),FeO(含Mo),Cr_2O_3,Cr_3O_4,FeO·WO_3,α-Al_2O_3,α-Al_2O_3(含Ni),α-Al_2O_3(含Ti,Ni,Cr),TiN,α-Ti_2O_3及含硼夹杂物等. 上述结果肯定了脫氧产物的成份和性质,主要取决于所加合金元素与氧的亲和力.
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在稀薄气态介貭中超細金属粉末的制取
罗阳
金属学报. 1965, 8 (4): 515-557.  
摘要   PDF (1488KB)
指出了在稀薄气态介质中凝聚金属蒸气而制取超细微粉(直径为10—10~3埃)的可能性,研究了微粉形成的过程及其一般规律,对微粉形成的机理和形成的动力学过程进行了初步探讨.在附录中介绍了制取直径为70—170埃的少量鋁等金属微粉的直流电弧装置.
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用剖分压块測量平塑压时的接触摩擦力
张纪;谢刚朝;杜秋源;魏立羣
金属学报. 1965, 8 (4): 526-529.  
摘要   PDF (612KB)
<正> 近年来,常用剖分压块测量平塑压时的接触摩擦力,即所谓的“测摩器”。它能提供金属压力加工力和变形计算的重要参数——平均摩擦系数,以及作为研究金属压力加工摩擦和润滑的工具。 和董德元;和;和的测摩器压一个试样。和;和等的测摩器压两个试样。等;和用弹性压缩剖分试样的方法标定
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TiCl_4在若干氯化物熔盐中的溶解度
张桂成;陈念贻
金属学报. 1965, 8 (4): 530-532.  
摘要   PDF (197KB)
<正> TiCl_4在熔盐中的溶解度对钛冶金有一定的参考价值。TiCl_4在碱金属、碱土金属氯化物中的溶解度已有某些研究,各作者的数据不甚一致。我们在比较前人所用方法的基础上,用高温取样法,测定了TiCl_4在LiCl,NaCl,KCl,MgCl_2,CaCl_2及SrCl_2中的溶解度。
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α钛的强度和晶粒大小的关系
王其闵;章熙康
金属学报. 1965, 8 (4): 533-536.  
摘要   PDF (290KB)
<正> Hall,Petch在研究锌和钢铁的强度和晶粒大小的关系时,得到断裂强度或屈服强度σ和晶粒大小d符合下式 σ=σ_0+kd~(-1/2) (1) 式中σ_0,k是和晶粒大小无关的常数。 σ_0表示点障的摩擦阻力,很多工作表示,它相当于单晶的临界切应力。
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改进粉紋技术的初步研究
孙绅太;陈炳兆
金属学报. 1965, 8 (4): 537-558.  
摘要   PDF (867KB)
<正> 粉纹技术是观察磁畴结构广泛应用的方法。它的中心环节是磁性悬溶胶的制备。制备悬溶胶的方法虽然有过改进和发展(其中多数工作旨在便于利用电子显微镜进行观察),但迄今广泛应用的仍然是Elmore的方法。即便在文献[1]的一些工作中,可以说,制备磁性氧化铁粉的配方没有改变。
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“横鍛及横軋时金属的变形与破裂的研究”一文的討論
张作梅;黎俊结
金属学报. 1965, 8 (4): 540-544.  
摘要   PDF (476KB)
<正> 张作梅、黎俊结(作者):阅读了张顺天同志在“‘横锻及横轧时金属的变形与破裂的研究’一文的讨论”中的意见,感到其中提出的问题,有些是比较重要的,也是目前在横锻及横轧过程中没有完全解决的,这是值得进一步讨论或继续进行研究的。下面提出一些看法: 1.关于横锻及横轧的变形与破裂,前人的工作虽然不少,但结论尚不一致。
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θ函数在变通的Gibbs-Duhem关系式中的应用
周国治
金属学报. 1965, 8 (4): 545-548.  
摘要   PDF (217KB)
<正> 编辑同志: 近年来,在一些系统的活度计算中,曾多次地用到各种形式的变通的Gibbs-Duhem关系式,在某些情况下,由于遇到了图解积分的困难,影响了活度系数的完整计算,限制了一些新方法的推广和应用。 本方法试图从一般的变通式入手,分析可能出现图解积分困难的各种情况,
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金属学报第8卷目录
No Author
金属学报. 1965, 8 (4): 561-572.  
摘要   PDF (430KB)
<正>~~
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金属学报第8卷作者索引
No Author
金属学报. 1965, 8 (4): 563-566.  
摘要   PDF (311KB)
<正>~~
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金属学报第8卷分类索引
No Author
金属学报. 1965, 8 (4): 567-575.  
摘要   PDF (451KB)
<正>~~
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