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ISSN 0412-1961
CN 21-1139/TG
创刊于 1956 年 (月刊)
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  1976年, 第12卷, 第1期 刊出日期:1976-01-18 上一期    下一期
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论文
文化大革命永放光芒——纪念中共中央一九六六年五月十六日《通知》十周年
No Author
金属学报. 1976, 12 (1): 1-5.  
摘要   PDF (521KB)
<正> 十年前,伟大领袖毛主席亲自主持制定了中共中央五月十六日《通知》。这个光辉的马克思主义文献,吹响了无产阶级文化大革命的进军号,照亮了这场革命的胜利航程。今天,在批判邓小平、反击右倾翻案风的斗争取得伟大胜利的时候,热烈庆祝文化大革命十周年,重新学习《通知》,我们更加深刻地认识到这场革命的必要性和它的深远意义,对于坚持无产阶级专政下的继续革命,更加充满信心。 《通知》是在毛主席为首的无产阶级司令部同刘少奇为头子的资产阶级司令部的激烈斗争中诞生的。它深刻地批判了刘少奇反革命的修正主义路线,揭露了《二月提纲》
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战胜矽尘危害 造福矿山工人
No Author
金属学报. 1976, 12 (1): 6-12.  
摘要   PDF (754KB)
<正> 我们西华山钨矿,发现于1908年。当时,由民工用手工采掘露头矿石,选出钨砂,国外资本家通过我国私商,贱价收购,攫取厚利。至1938年,帝国主义与国民党官僚资产阶级相勾结,开始建立矿场,掠夺我国资源,对矿工残酷剥削。矿工们在矽尘弥漫的环境中劳动,毫无防护,多数惨死于矽肺病。资本家施展高压和蒙骗两手惯伎,一面胁迫不许声张,同时搬出孔孟之道的“天命观”,妄图缓和阶级的根本对立。工人有了矽肺病,即被一脚踢开,任其惨死。直到今天,许多老人每当回忆起那时矿工们的悲惨遭遇,都无比愤恨! 1949年8月,西华山获得解放。在三年经济恢复时期,经过民主改革,生产有所
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西汉“透光”古铜镜研究
No Author
金属学报. 1976, 12 (1): 13-139.  
摘要   PDF (7729KB)
我们采用铸磨法成功地复制了西汉“透光”古铜镜。其“透光”效应和古镜一致,反射图象,清晰明亮,可与古镜媲美。从历史唯物主义的观点来分析,我们认为铸磨法可能是西汉“透光”古铜镜原来的制作工艺。 经采用真空复膜技术、激光干涉法等试验,证明西汉“透光”镜的“透光”效应,是由于镜面具有与镜背图文相对应的曲率差异,反射光发散不一所造成。 我们还对西汉古铜镜“透光”镜面成形的机理作了探讨,初步认为铜镜背面的图文结构是“透光”镜面成形的根本原因。铸造残余应力和结构刚度的差异是“透光”镜面成形的重要因素。镜面磨薄又是造成铸造残余应力弛豫、镜面形变、结构刚度明显差异的必要条件。
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30吨氧气顶吹转炉吹炼含磷生铁的工艺研究
No Author
金属学报. 1976, 12 (1): 23-36.  
摘要   PDF (1288KB)
<正> 北京钢铁学院坚持教育要革命的正确方向,招收有实践经验的炼钢工人来校进修,上大学,管大学,用马列主义、毛泽东思想改造大学。为了不断提高无产阶级的教育质量,走《五·七指示》道路,实行开门办学。我们73届炼钢工人进修班于1974年3至6月在教师的带领下,来到上海第一钢铁厂三转炉车间,“厂校挂钩”,以车间为课堂,做到师生与工农相结合,教育与生产劳动相结合,理论与实际相结合,生产、教学与科学研究相结合。 上钢一厂三转炉车间也组成工人、技术人员和革命干部的三结合小组,与北京钢铁学院73届炼钢工人进修班的师生一起,分析总结现行工艺,研究进一步改进现行的吹
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正确处理强度和韧性的矛盾研制高强度钢高压容器
No Author
金属学报. 1976, 12 (1): 37-44.  
摘要   PDF (1597KB)
<正> 根据社会主义经济建设的需要,前些时候,我们试制了高压容器,按设计要求,选取40SiMnCrNiMoV钢板,冲压成型,用钨极氩弧焊焊成球形,然后淬火和低温回火热处理。试件的抗拉强度σ_b为210—220公斤/毫米~2,屈服强度σ_(0.2)为180—195公斤/毫米~2,其它如延伸率δ、断面收缩率ψ和冲击值α_K等,与设计要求相比,均完全合格,设计安全系数(屈服强度/工作应力)甚至大于2.2。 但是,试制成的容器在水压考核时,发生低压爆破。有10个容器在大气中存放八个月后进行水压考核,其中7个在远低于屈服强度的应力下,发生脆性破裂,见图1。
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论塑性应变区中裂纹的扩展
蔡其巩
金属学报. 1976, 12 (1): 45-67.  
摘要   PDF (1804KB)
实际工程结构和零件的弹塑性断裂,包括脆性断裂和疲劳断裂,经常发源干应力集中超过屈服限的塑性应变区中的小裂纹。甚至用来模拟切口地区中疲劳断裂的光滑试件应变疲劳实验中,寿命也主要是由微裂纹在循环塑性应变介质中的扩展速率决定的。此外,断裂韧度K_(1c)和扩展速率da/dN在一定条件下也和宏观裂纹顶端塑性区中微裂纹的扩展有关。因此,塑性应变区中裂纹扩展的分析方法是弹塑性断裂力学迫切需要解决的课题。但目前用于弹塑性条件下测定K_(1c)的J积分方法局限于考虑只有韧带屈服的深裂纹试件的弹塑性分析。 本文根据J积分守恒性和塑性应力应变集中近似分析法,J积分的形变功率或能量率近似分析法,因次分析法等,从不同角度导出了塑性区中裂纹的J积分近似公式J=2πY~2α∫σde。应用这个公式于应变裂纹容限分析时,可以导出由大量含小裂纹宽板屈服后断裂实验归纳出的张开位移经验关系,例如Wells关系δ=2πae和Burdekin关系Φ≡δ/2παe_Y=(e/e_Y)-0.25。应用这个公式于应变疲劳寿命分析,则导出了由大量应变疲劳寿命实验归纳出的Coffin-Manson关系,并提出了能在更宽的寿命范围内进行疲劳寿命计算和分析的总形变功判据。在应变裂纹容限和应变疲劳寿命分析中的这些推导结果和大量实验
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用弹性奇点移动模型分析混合型裂纹扩展问题
龙期威
金属学报. 1976, 12 (1): 68-83.  
摘要   PDF (1103KB)
斜裂纹是工程结构部件的“常见病”、“多发病”,它的受力状态是混合型的。这种混合型裂纹的扩展问题近年来已成为断裂力学的重要研究课题之一。 本文从宏观断裂力学和微观物理模型相结合的观点,把宏观裂纹看成是微观位错的塞积,把加到裂纹尖端上的扩展力看成和加到塞积位错上的力一样;提出直接把裂纹尖端当作弹性场中的奇点模型来处理。本文应用能量动量张量方法得到了混合型裂纹扩展力的解析表达式,并提出了新的断裂判据。应用此模型进行的计算指出:混合型裂纹特征积分I_3≠0是偏离正常方向扩展的标志,其断裂偏离角α_0=arctg(-I_3/J),裂纹扩展力为Fl_0=J sec α_0。应用此式对单轴拉伸斜裂纹和压力容器斜裂纹进行了计算,所得结果和实验值相近。本文还将此结果和应变能密度因子等判据的结果进行了比较。
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电渣重熔GCr15轴承钢铸锭和退火材中大块碳化物的晶体类型及其溶解规律
No Author
金属学报. 1976, 12 (1): 84-144.  
摘要   PDF (4301KB)
<正> 我们研究电渣重熔GCr15轴承钢中大块碳化物,是为了提高轴承的使用寿命。关于GCr15轴承钢中大块碳化物的晶体类型,过去存在两种看法:一种认为是合金渗碳体;另一种认为是(Fe,Cr)_7C_3型碳化物.我们的研究工作试图回答以下四个问题:1.确定GCr15轴承钢铸锭中大块碳化物的晶体类型;2.确定退火材中较大碳化物的晶体类型;3.铸锭中大块碳化物的溶解温度;4.退火材中较大碳化物的溶解规律。 试验样品取自大冶钢厂电渣重熔轴承钢,铸态试样从解剖的两支1.2吨锭头部截取,一支经扩散退火,一支未经扩散退火。退火材试样是经扩散退火后,从轧成直径38毫米钢棒上取下。钢样的化学成分和热处理制度见表1。
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中碳铬镍钼钢“层次结构”断口的观察
No Author
金属学报. 1976, 12 (1): 92-149.  
摘要   PDF (5807KB)
“层次结构”断口是介于纤维状断口和层状断口之间的过渡断口,其基本特征是表面层次起伏和有一定数量的亮线。亮线是在打断口时沿线条状夹杂形成的沟槽所产生的反光性较强区域。表面层次起伏是由于线条状夹杂的大小、分布形态和密集程度在断裂过程中引起的宏观现象。通过宏观观察、金相观察、X射线衍射分析、电子衍射分析、透射电镜和扫描电镜、对中碳铬镍钼钢“层次结构”断口的显微结构,特别是微小夹杂物形态、成分、结构和分布等方面进行综合观察和分析。“层次结构”断口的成因是由于以硫化锰为主的线条状夹杂和基体具有适当的塑性,在打断口时的宏现形貌表现,显微偏析的带状组织只对“层次结构”断口的亮线宽窄有一定的影响。
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镍铁铌合金的磁性
戴礼智;王俊健;侯德惠
金属学报. 1976, 12 (1): 102-110.  
摘要   PDF (845KB)
叙述了在接近Ni_3Fe超点阵成分加入铌的合金的磁性实验。合金有优良的起始磁导率和最大磁导率,同时在高温退火后仍具有较高的硬度。通过实验,认为这类合金的硬度较含钼的镍-铁合金为高的原因与加铌后合金的点阵间距扩展相联系。文中附带叙述了镍铁铌银合金线材的制备和磁性实验。
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几种特殊条件下的X射线衍射定量相分析
沈鹏
金属学报. 1976, 12 (1): 111-120.  
摘要   PDF (813KB)
本文介绍在样品数量极少、晶粒极细和存在有织构状态等三种特殊条件下的X射线衍射定量相分析的实验方法。使用撒样法测定了从一种合金提取的10毫克左右粉末样品中σ相的含量;通过对V-57合金中强化相γ′衍射积分强度与晶粒度关系的研究,测定了晶粒大小为140埃和70埃时该相在合金中的含量;采用修正法将反射法的测量角度扩大到φ=75°,测定了各种不同成分和形变量的冷轧Fe-Mn-Al板材中的马氏体相含量。
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小高炉球式热风炉
No Author
金属学报. 1976, 12 (1): 121-123.  
摘要   PDF (247KB)
<正> 在我国为了充分利用地方分散资源,因地制宜,已兴办许多中小型钢铁工业,直接为农业机械化服务,为发展地方工业服务。许多这种地方小炼铁厂的小高炉,一般采用蓄热式热风炉,提高高炉风温,降低炼铁焦比,但是,这种热风炉体积庞大,钢材和耐火材料消耗量多。一座小高炉建三座考贝式热风炉,其投资几乎占全厂总投资的一半。同时,考贝式热风炉不适应加热小风量的特点,如13立方米小高炉的考贝式热风炉,格孔为80×80×45毫米,送风期蓄热室中气流速度仅0.85—1.6米/秒,比大高炉低(大高炉的约为小高炉的4—5倍),热交换系数约5.8—8.6千卡/米~3·周期·℃,只有大高
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镧系元素电离势的计算和讨论
温元凯;邵俊
金属学报. 1976, 12 (1): 124-128.  
摘要   PDF (354KB)
<正> 镧系元素的电离势数据,对于讨论稀土元素的热化学和络合物化学问题,都有很大的意义。但是,这些数据要从光谱实验数据来测定,很有困难,其原因是由于镧系元素的电子能级结构高度复杂。迄今,第一、第二、第三电离势都经过实验测定已有报道的只有镧,此外,只报道了用表面电离法和电子冲击法测定的第一电离势以及用一种半经验光谱方法计算的第二电离势,至于镧系元素的第三电离势,则大多用经验方法间接估计,不同作者的结果互不一致,有的甚至相差较大。我们试图在
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论J与U间的正确关系
陈篪
金属学报. 1976, 12 (1): 129-130.  
摘要   PDF (101KB)
<正> 目前,J_(Ⅰc)的测试引起了国内外的厂泛重视。三点弯曲试样得到了最广泛的应用。我们曾导出 J=(2U/B(W-a) (1)的关系,式中U是试样的应变能。Rice等在[2]中所建议的是另一关系 J=2/(B(W-a)integral from n=0 to △aPd△_a (2)其中 △_a=△-△_0 (3)△_0是同尺寸的无裂纹试样加载到同一载荷P时的位移。(1)和(2)式虽形式相近但内容不同究竟何者更为正确,很有必要加以澄清。 我们的推导是以U=B(W-a)~2f(△)或其等效关系P=B(W-a)~2φ(△)为出发点的,这里不再重复。Rice则假定
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低损耗硅钢薄带的织构分析
姚中
金属学报. 1976, 12 (1): 131-133.  
摘要   PDF (257KB)
<正> 近年来,我们对研制的含硅3%、厚0.1毫米的低损耗硅钢薄带试样,在进行织构分析时,发现损耗最低的并不象通常所认为的一定要具有最完善的单一织构,而往往在具有菱形与立方的强混合织构的材料中出现最低的损耗值。这是一个值得提出讨论的问题。 我们汇集了几种分别具有强菱形、强立方或混合织构的典型试样(见表1),加以对比研究。
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