研究了硼含量对凝固过程的影响,讨论了疏松的形成过程.硼在γ固溶体中的溶解度很小,凝固时富集于凝固固体前沿液体中.高硼合金凝固时,凝固固体周围包了一层极高硼含量的低熔点液体,形成蜘蛛网似的补缩通道,从而扩大了可补缩的温度区间,减少了不能补缩的剩余液体量.因此,这种合金不仅疏松少,而且工艺宽容度大.正常硼含量(0.01wt-%)合金,硼富集程度不足以形成液体网,凝固枝晶很快相互连接,形成一些较大的孤立的液体池.这种不能补缩的液体池,形成了较严重的疏松.

用低频扭摆和弹性后效测量了掺氧的超纯Nb的Snoek-K(o

用低频扭摆测量了掺氧的超纯Ta的Snoek-Kstcr弛豫.观察到了四种不同类型的S-K弛豫过程.在氧含量较低因而位错具有非饱和的填隙原子气团的条件下出现“SK-1”和“SK-2”弛豫.在氧含量较高的饱和气团条件下出现“SK-4”弛豫,而“SK-5”也属于非饱和气团的条件.本文还观测到随退火温度的提高和氧含量的增加,出现SK-5弛豫的试样有逐渐向sK-4弛豫过渡的趋势.除了SK-1弛豫对退火较不稳定以外,其它弛豫过程均较为稳定.比较了前人的测量结果与本文的实验数据.表明文献报道的Ta的S-K弛豫分别属于本文的不同类型的S-K弛豫.

对镍铝合金的位错与层错结构及其运动规律,进行了电子衍衬观察.主要结果如下:1.固溶处理不同淬火速度对缺陷组态有重大影响,在大的淬火速度下,观察到空位作三维聚集形成的有特征形貌的宏观孔洞.2.固溶处理加形变,普遍观察到位错塞积现象,存在着一个出现塞积群的临界形变量.提出了一个定义塞积位错列密度的新概念,用它来讨论材料的强度问题较为合理.3.讨论了形变试样的某些位错反应,对扩展位错的运动规律进行了动态观察.

用结构因数F(S_(6c),y)对一些成分为A_(1-y)B_y的A-15型化合物的长程有序参数重新进行了计算(S_(6c)是6c子晶格的长程有序参数),指出了van Rcuth等和wang等分析计算所用的目标函数中各项的权重因子以及由此得到的关于这些化合物中有序-无序状态的结论均需要重新考察.同时指出.用X射线衍射强度分析所得的成分和其它精确方法所得的成分进行比较可作为所测得的长程有序参数的最小误差的一个判据,从而绐出获得目标函数中正确的权重因子和长程有序参数的一个必要条件.

用应变退火法研究工业纯Fe、电解纯Fe,Fe-0.05wt-%Ti和Fe-0.5wt-%Ti合金的晶体生长.并讨论了临界应变和板厚对晶体生长的影响.由实验发现:Fe-0.28wt-%Ti合金冷轧薄板(约0.5—1mm厚)通过适当的一次湿氢(或干氢)高温退火就能长出较大的单晶.

本文提出的应变能区分法(SEP)是应变范围区分法(SRP)的修正,用以预测700℃下的GH33A镍基合金和600℃下的1Crl8Ni9Ti不锈钢的蠕变-疲劳裂纹起始寿命.该方法指出:寿命不仅是蠕变分量(△εc)和塑变分量(Aεp)的函数,同时又是最大拉伸应力(σ_T)的函数,即SRP中的应变分量(△ε(?))被SEP中的应变能分量(σ_T△ε_(ij))所取代.使用SEP,上述两种合金的高温低循环疲劳数据的相关值与预测值均在观测值两倍之内;而使用SRP时,GH33A的某些数据的相关值与预测值,却大于观测值的2倍.此外,还用8种其它高强度、低延性合金对SEP和SRP进行评价,结果表明,SEP的预测能力比SRP有所改进.

本文对稀土镁球墨铸铁中石墨球化的机构进行了研究.电子探针分析表明,石墨球中心存在Ce、Mg、S;氧则均匀分布在铸铁表面而不集中在球墨中心,X射线衍射分析证实球墨是以CeS和MgS为核心.计算结果表明CeS或MgS中的Ce或Mg在垂直体心对角线[111],[11(?)],……八个方向呈六方形网状结构.若与石墨的六方网重叠吋,就会有一部分Ce或Mg原子的位置和石墨的碳原子重叠,即共格.由于Ce,Mg与碳电负性差△X较大,则碳原子易被Mg或Ce原子吸引形成石墨六方网状结构堆积在Ce或Mg的六方网上,并沿上述八个方向伸展开去结晶成石墨球.

材料的断裂韧性和对温度的依赖关系是工程断裂分析中的一个重要问题.本文分析断裂韧性和屈服强度对温度的依赖关系的相似性,并从裂纹顶端塑性功耗探讨两者之间的关系,还讨论了从屈服强度的温度依赖性推知某些材料断裂韧性的温度依赖性的可能性.

本文通过插销断口分析,研究了含硼12Ni3CrMoV钢焊接热影响区氢浓度及应力大小与断口形态之间的关系,结果表明,插销断口具有氢脆准解理特征,断口上氢脆准解理区域随氢浓度的升高而增加,随负载应力的加大而减小.准解理断裂面为{110}面.

本文利用文献报道的LEC法GaAs晶体中的Si,B的红外LVM吸收光谱和SIMS分析数据,作出三条lg[Si]-lg[B]直线,其斜率分别接近于4/3,2/3,1/2.本文结合晶体生长的不同工艺条件试用熔体中Si与B_2O_3,H_2O间的相互作用,解释斜率的差异.

通过金相跟踪观察、力学测量及断口分析,研究了奥氏体不锈钢氢致开裂和应力腐蚀的机理.结果表明,无论是不稳定型(321)还是稳定型(310)奥氏体不锈钢,电解充氢时先产生塑性变形,当它发展到临界状态时就导致氢致裂纹的形核.但在42%MgCl_2沸腾溶液中应力腐蚀时,裂纹的形核和滞后塑性变形无关.两种(321)輿氏体不锈钢应力腐蚀的门槛值K_(ISCC)远比严重充氢时氢致开裂的门槛值K_(IH)要低.两者的断口形貌也不同,应力腐蚀是解理断口,且和K_I无关.而氢致开裂断口和K_I有关,K_I高是韧窝,K_I低则获得准解理断口.实验表明,氢在奥氏体不锈钢应力腐蚀(沸腾MgCl_2介质)过程中并不起主要作用.

本文指出,经过液态急冷处理,Fe-12.6at.-%B合金形成由非晶、α-Fe及未知亚稳相组成的淬态组织;在进行加热时,淬态转变为α-Fe及Fe_2B;压力对以上相变过程有显著影响,高压下未知亚稳相的温区变宽并形成DOe型Fe_3B.

本文应用有限元方法计算薄金属板材在弹塑性变形过程中产生的温度分布.设热传导系数在小变形时不变,采用Kelvin热传导方程式,通过有限元方法计算的热场结果与采用红外热成象测量的结果符合较好.这表明,由弹塑性变形产生的热效应能使用有限元方法来计算.

本文介绍了以AlN+Sb作抑制剂制造高磁感应取向硅钢的一种新方法.确定了合适的主要成分范围,板坯加热温度,常化和淬火制度,中间退火制度和冷轧压下率.与MnS+AlN方案相比,主要工艺特点是:合适的Al_酸量,常化和淬火温度范围变宽.调整Al_酸,C量和第二次冷轧压下率,可使板坯加热温度降到1250℃.采用两次冷轧法,第二次冷轧压下率为70—83%.0.35mm厚试样在表面无应力绝缘涂层情况下的磁性:B_(10)=1.88—1.96T,W_(15)=0.95—1.05W/kg,W_(17)=1.24—1.37W/kg,达到按MnS+AlN方案制的Hi-B级产品水平.

用扭转实验方法,对低碳锰铌钢进行了研究.建立了幂函数形式的本构方程.确定了稳态流变应力与热塑性之间的关系.考虑到累积应变效应,对动态再结晶过程进行了初步研究.分析了温度、应变率、Nb(CN)沉淀对动态软化百分数的影响.动态再结晶过程中,激活能和应力指数的变化,在一定程度上反映了Nb(CN)的沉淀.定义(?)/(?)为沉淀指数,用以定量地说明温度,应变率对Nb(CN)沉淀过程的影响.此外,还对应变率敏感系数与温度,剪切应变之间的关系进行了研究.

用显微结构法以及观察钎焊接头形成条件的方法,研究了钎焊时铝氧化膜在钎剂作用下脱除的机理.实验表明,钎剂中的F-是破坏氧化膜的主要成分,它使氧化膜起皱、破损形成窗口.钎剂中重金属离子本身没有破膜能力,在有F-存在时,则从窗口破损处渗入膜下,并在基底铝上沉积出重金属.铝氧化膜与基底铝分离的动力是界面上铝价态的被抬高,从而破坏了二者的结合.实验证明,完全不含氧化剂的钎剂不能去膜.

本文利用时间微分扰动角关联(TDPAC)方法,以~(111)Cd为探测原子核,测量了高纯Ni样品中作用于~(111)Cd溶质离子的超精细磁场强度.

根据Miedema电荷迁移理论,引入固溶体中原子尺寸和间距随溶质浓度改变的观念,修正了Moreen的固溶体品格常数预测模型.用本修正方法可以更准确地预测平衡固溶体和溶体淬火制备的扩展固溶体的品格常数,计算了Cu-Al,Cu-Si,Ni-Al平衡固溶体和Ag-Sn,Ag-La,Ag-Gd系扩展固溶体的晶格常数,本修正方法计算值比Moreen模型计算值与试验值相符更好.