本文研究了低碳合金钢奥氏体在连续冷却或等温转变过程中形成的组织形态和转变机理。结果表明在中温贝氏体区得到“粒状贝氏体”组织,在先共析转变区得到“粒状组织”。两者都有“铁素体基体+小岛”形貌。但前者有表面浮凸现象,铁素体呈长条状,与母相维持K-S关系,惯习面为{111}_γ,小岛也多星长条状平行排列。后者无表面浮凸,铁素体呈无规则形状,与母相无严格位向关系,小岛亦呈无规则排列。然而这两种组织都是由扩散型相变机制形成的。最后,提出了形成这两种组织的相变模型。

等温淬火的含Si超高强度钢往往存在(M-A)组织和转变不完全的贝氏体组织。在贝氏体区等温组织中的残余奥氏体多存在于前两种组织中。碳化物的类型与残余奥氏体的分布、形态有关。在180,300,320和420℃下等温形成的贝氏体中均存在有ε碳化物。马氏体α或贝氏体,奥氏体A和ε碳化物间的取向关系为碳化物可从α/A界面A侧析出。

测定了铸态16Mn,25MnTiB,Cr24NiTSi2N以及FeCrAl中的稀上合金化量。涂敷法自射线照相结果表明,在16Mn与25MnTiB中,分布于珠光体中的Ce比分布于铁素体中的Ce多。在FeCrAl耐热合金与Cr24NiTSi2N耐热钢中,当稀土含量高时,则稀土元素在晶界有明显的富集;在FeCrAl的不同晶粒内稀土的含量不同,具有微观的不均匀性。

本文通过对碳氮共渗齿轮材料接触疲劳性能试验和接触表面剥落过程的断裂力学分析及裂纹顶端塑性区的能量计算,研究了表层组织中的残留奥氏体在提高此类材料接触疲劳强度中所起的作用。

<正> 18Ni(350)马氏体时效钢是在18Ni(250)马氏体时效钢的基础上提高Co,Ti含量而形成的。对18Ni(250)钢的组织结构已经进行了较为系统的研究。提高Co,Ti含量使18Ni(350)钢时效后的强度明显高于18Ni(250)钢。关于18Ni(350)马氏体时效钢时效强化相的研究,已有很多报道,本文从时效结构的观察和分析入手,探讨18Ni(350)的强化机理并提出了合适的时效热处理制度。 试验用钢的化学成分(Wt-％)为:C0.007,Si0.005,Mn0.01,S0.005,P0.004,Co12.17,Ni17.99,Mo4.90,Ti1.31,A10.10,Fe余量。经双真空冶炼的钢锭,在

本文借助扫描电镜、电子探针等分析手段,详细地考察了Sr,Sb对纯度不同、成分不同的Al-Si合金在不同冷速下的变质作用,作出了五种Al-Si合金的含Sr(或Sb)量-冷却速度-显微组织的诺谟图,可供生产现场选择最佳加Sr、加Sb量作依据。实验结果表明,Al-Si合金加Sr后变质存在一个变质阈值,超过这个阈值时,即便在投缓慢的冷速(4.5℃/min)下,仍能获得完全变质的组织。这个变质阈值随着冷速的减慢而增大。Sr,Sb均能消除硅晶体的非自发形核基底,阻止初晶硅析出,但对共晶硅生长形态的影响不同。

对高应变率下变形的β-钛合金,用光学显微镜和扫描电镜观察研究了其绝热剪切带的显微组织。表明随变形的增加,依次有三种类型的绝热剪切带,即:形变带,具有细条状微晶结构和具有等轴微晶结构的转变带。在大形变量时,均沿绝热剪切带出现裂纹。在讨论绝热剪切判据时区分绝热剪切变形,绝热剪切断裂和热塑失稳是重要的。

本文在球铁三点弯曲试件的裂纹尖端区模拟球铁材料的微观结构,建立了宏观与微观相结合的局部复相离散计算模型和复相材料中J积分基本关系式,编制了适合计算多相材料弹塑性大应变及J积分的有限元程序,对石墨形状、大小及体积百分比等对球铁应力强度因子及断裂韧性的影响作了比较全面的分析,和相应实验结果符合得较好。

<正> 采用高温金相显微镜研究奥氏体晶粒长大,将受晶界原子蒸发滞后现象的影响,尤其在奥氏体晶粒急剧长大的温度下,不能清晰观察到晶界迁移的过程。本文通过定位高温金相照片的观察,研究奥氏体晶粒长大过程中晶界的行为,为晶界迁移机制提供实验依据。 试验用西宁钢厂电弧炉生产的40CrNiMoA钢,钢的化学成分如下(wt-％):

<正> 我们新研制的51.6at.-％Ni-Ti合金可以通过热处理获取超弹特性,该合金的应力诱发相变过程包括两个阶段——预马氏体转变和马氏体转变,分别与σ-ε曲线的不同线段相对应,整个相变过程在卸载时完全可逆。这个结论与通常的解释不完全一致。本文对该相变过程作进一步的研究。 实验在H1TACH H-700型透射电镜上加载观察,其拉伸台由马达驱动,对样品作速度连续可调的单向拉伸,拉伸位移的指示精度为20μm/格。试样制成～3×5mm条

<正> 在稀磁合金中发现低温下电阻率的Kondo效应以后,一个非常引人注目的现象是含30—42at.-％Ni的Cu合金中,也存在电阻率低温反常,实验结果为图1中圆圈所示(最近在AuNi合金中也观测到相同的现象)。这个电阻异常的特点是极小值的宽度和出现极小值的温度,都随Ni含量的增加明显地加大。这个现象普遍认为是磁性集团效应引起的,不是单个Ni原子引起的。但是,至今尚无一个理论对此现象作出定量的解释。本文应用无序自旋集团模型导出一个电阻率公式,对此现象作了定量的解释。

<正> HK40(4Cr25Ni20)耐热不锈钢离心铸管是目前石油化工生产中大量使用的炉管材料。在一般中碳耐热不锈钢中,M_(23)C_6型碳化物是主要的强化相。它的析出规律、形态、与母相奥氏体间的取向关系等等,已经作了很多研究。当合金元素的含量不同,凝固和热处理的条件不同,则碳化物的种类、形态等等也有所区别。而对HK40耐热不锈钢的离心铸管材料,在金相上即易见其碳化物种类及形态上有其与一般不锈钢不同的特点。本文对该材料的金属薄膜,进行了比较系统的电子显微术的观测与分析,为这种材料的使用在微观组织结构方面提供参考。

<正> 到目前为止,对Ⅱ型试样的氢致开裂和应力腐蚀还没有进行深入的研究。本文用超高强钢Ⅱ型缺口试样,研究Ⅱ型试样能否产生氢致开裂,研究氢致裂纹的形核位置及方向,从而加深了对氢致开裂机理的研究。同时,用有限元8节点等参元法计算了缺口前端的应力场,并用之对实验结果进行了定量分析。 实验过程 超高强度钢34CrNi3MoA成分为(wt-％):C=0.33,Si=0.25,Mn=0.67,Cr=0.93,Ni=2.80,Mo=0.34,其余为Fe。试样加工

<正> Gokcen和Change讨论了多元系相界上Gibbs-Duhem关系,但有些情况下会出现无界函数瑕积分,影响组元偏摩尔性质的完整计算。周国治以及周国治和Elliott曾提出φ函数和θ函数解决三元二相共存区相界上变通的Gibbs-Duhem方程图解积分困难。本文引入新的变量,推广和补充定义φ函数到多元系,以求解决c元c-1相共存区包括极限位置在内的整个相界上Gibbs-Duhem方程的完整积分。

<正> 本文在确定1600℃时CeO_2-CaO-CaF_2和Ce_2O_3-CaO-CaF_2渣系熔化范围的基础上,采用化学平衡法研究渣中稀土氧化物的活度,并绘制等活度线,为选择合理的电渣重熔渣系组成提供理论依据。 根据CeO_2在高温低氧分压情况下转变为Ce_2O_3的特性,实验所依据的反应为 (Ce_2O_3)+3C_(石墨)=2[Ce]_(Sn)+3CO 以固态Ce_2O_3和液态Ce作为标准态,炉渣中Ce_2O_3活度的计算公式为 αCe_2O_3=[N_(Ce)]~2/[N_(Ce)~0]~2 式中N_(Ce)和N_(Ce)~0分别为与某个组成的渣和与固相Ce_2O_3平衡的Sn中的Ce含量。文中并对在高温低氧情况下CeO_2向Ce_2O_3的转变问题进行了热力学分析。

<正> 蠕虫状石墨兼有球状石墨和片状石墨的某些特征;各类石墨形态在一定条件下能够互相转变。这些事实预示着三类石墨形态在生长机制上具有一些共同的规律。本研究采用液态金属冷却(LMC)定向凝固技术,设想从凝固速度、变质、衰退三个方面探讨各类石墨形态的转变。LMC技术具有控制稳定,重复性好,可获得石墨形态连续转变的各类组织,得到定量数据等优点。通过使用该技术,期望获得其它实验方法所难以得到的实验证据,进而探讨石墨晶体的生长机制。 本试验原始试样由工业纯铁、光谱纯石墨和

<正> 1974年,李约瑟教授赞誉《古代中国科学对世界的影响》时,引用17世纪培根(Francis Bacon)曾指出印刷术、火药和指南针的发明,改变了全世界事物的面貌和状态,又从而产生了无数的变化。但据考古学者考证,我国在指南针发明之前,早已有一种指南器,名曰司南。下列文献均有记载: 《韩非子,有度篇》:“故先王立司南以端朝夕”。 《鬼谷子》:“郑人取玉,必载司南,为其不惑也”。

本文研究了酒钢含重晶石铁精矿在加热烧结过程中重晶石的分解条件和分解机理。结果表明,在氧化气氛烧结过程中,两组分的铁矿物-重晶石混合料中的重晶石在1190℃开始分解,1240℃时反应速度最大,其分解机理为高温下重晶石与Fe_2O_3发生固相反应,生成BaO·6Fe_2O_3;多组分的酒钢铁精矿的烧结反应产物则为(BaO·6Fe_2O_3)·1.82(CaO·2Fe_2O_3)。动力学计算表明,在空气中重晶石分解的表观活化能E~*=119.9kJ/mol,反应级数n=1.3—1.4。

采用高温显微镜研究了Ti渣还原度与高温性质的关系。随着Ti渣还原度提高及FeO含量降低,其熔化性和流动性温度曲折地上升。在22.21>FeO wt-％>12.68,0FeO wt-％>5.44,0.11 References | Related Articles | Metrics

利用X射线衍射及透射电镜观察到单辊急冷法制备的BNi2(～Ni_(70)Cr_7Fe_3Si_3B_(12)条带的内部为正常非晶结构,而上下表层则由具有111纤维织构的Ni固溶体组成。这种结构不均匀性可用急冷条带形成时动量传导起主要作用来解释。此外还证实了BNi2非晶合金在晶化第二阶段析出的未知亚稳相为具有100与110纤维织构的M_(28)B_6型面心立方相,点阵常数约为1.04nm。

通过对LD型冷轧管机轧制过程中芯棒轴向力的测试与分析,得到芯棒轴向力与道次变形量在宏观变形区上的分配有关。芯棒轴向力的分布特点,受轧制压力在宏观变形区上的分布和钢管不均匀变形程度的影响,其值由瞬时作用力和累积作用力两项构成:Q_(px)=F_(fx)+f_(x(q))。

测定并分析了Ni9钢薄膜及电解萃取回转奥氏体(γ')的Mossbauer谱.结果表明:Ni9钢中Fe原子共有4种核环境,其中,以具有n=2 Ni配位的Fe原子为主的Fe-Ni原子集团处于转变为γ'相的临界状态.在α+γ相区加热水冷后,这类原子集团稍多,且转变为γ'的效率很高,生成的γ'相比较稳定,其数量随回火温度提高而增加,则与Ni原子的迁移富集有关。

<正> 在非晶态合金中,低温电阻率极小与极大值现象不仅在稀释合金中存在,而且在强铁磁性的非晶态合金中也普遍出现。我们在Fe-Cr-B,Fe-Mo-B及Fe-W-B系列中曾作了报道。本文将报道元素V对非晶态(Fe_(1-x)V_x)_(84)B_(16)合金低温电阻率的影响,并用类Kondo效应、RKKY相互作用和局部自旋涨落效应解释了不同温区的电阻率散射机制。 一、实验 非晶态(Fe_(1-x)V_x)_(84)B_(16)合金(x=0,0.02,0.04,0.06,0.08及0.1)采用单辊急冷法制备,带厚20—30μm,带宽约1mm。经x射线衍射结

<正> 非晶态合金往往具有高强度和高屈服韧性等优异的力学性质,而且像结构弛豫和结晶化过程会对它产生明显的影响。只是以往的研究对象主要为金属-非金属型合金。在此,我们报道由前、后过渡金属所组成的金属-金属型非晶态合金的结构弛豫和结晶化效应。基于分析力学性质问题的复杂性,还把显微硬度的变化与差分比热、电阻率、超导临界温度、X射线小角散射和中子小角散射等测量结果作对照,并结合结构弛豫和结晶化动力学进行讨论。 一、实验 非晶态样品的制备方法和条件,以及对它作非晶态特性的检验,在文献[7]中已作报道。 显微硬度测量在LEITZ DURIMET 2上进行。测量时,应保证凹坑深度在带总厚度的三分之二以内。由于非晶带各个方向的冷却速率有所差异,往往导致其硬度值因测量所选择的面不同

<正> 本文用Mossbauer技术结合DTA和电阻分析,对两种非晶态合金(Ⅰ)Fe_(77.8)Si_(7.5)B_(14.7)和(Ⅱ)Fe_(78.5)Si_(8.9)B_(12.6)的结构弛豫进行了研究。 Ⅰ和Ⅱ两种非晶态合金的DTA曲线如图1,晶化开始温度分别为530和500℃,晶化前均出现较长的放热峰,预示其结构弛豫过程中可能发生某种结构变化。

<正> 非金属夹杂物影响Fe-Cr-Al电热合金的使用寿命,KANTHALA-1合金在1200℃下使用寿命为300h,其夹杂物金相评级为1.5;国产0Cr25A15合金在相同温度下使用只达180h,夹杂物金相评级为3.5级。电渣重熔0Cr25A15合金过程中非金属夹杂物的变化规律与许多因素有关,本试验在电制度不变的条件下着重研究渣制度和添加剂的影响,从而寻求降低合金中非金属夹杂物和提高使用寿命的途径。 试验采用100kg三相有衬电渣炉和单相电渣重熔炉双联冶炼工艺,主要工作在单相电渣炉上进行,结晶器内径为110—130mm,锭重20kg。 在锻材中部取样做化学分析和非金属夹杂物金相鉴定。再把锻材加工成直径0.8长340mm

<正> 鳞爆是指搪瓷层自身产生的大小不等、深度不一的半月型剥落现象,是使搪瓷制品报废的主要原因之一。 前人多认为鳞爆由氢引起。一般采用超低碳或合金化方法提高钢材储氢能力防止鳞爆。 试片经电解抛光,单面镀Ni。电镀液为NiSO_4+NiCl_2,电流密度10mA/cm~2,时间1min。试片装在电解池中,池分两室。镀Ni面一侧注入0.2N NaOH溶液,施以+0.2V过电位(相对于Hg-HgO参比电极)。未镀Ni的面与一辅助电极构成电解析氢回路。生成的氢被试片吸收并向

<正> 实验用非晶态Fe_(38)Ni_(40)Mo_4B_(18)合金系液态合金急冷法制得的薄带。将该合金在550℃,0.5h退火制得晶态样品。两种样品都经X射线衍射验证。 用滴在厚1.2μm镍箔上的~(22)Na作为正电子源,用多层合金样品迭合后再和源成夹层排列。应用快-快符合寿命谱仪,时间分辨率(FWHM)为290ps,在+138℃到-174℃温度区间测量正电子湮没寿命谱。每个寿命谱的累计计数为10~6。应用计算机程序POSITRONFIT处理寿命

<正> 有关本课题前人得出的经验判据缺乏物理意义,我们希望经过理论分析与实验验证,得出树枝晶出现的条件。 图1描述了稳态生长中胞晶沿x方向和y方向凝固前沿溶质分布的物理模型。图1b中曲线Ⅰ和Ⅱ分别代表晶胞表面和液相中心线上的溶质浓度分布。