含硼钢渗碳和碳氮共渗时,由于硼与氮及碳之间的相互作用,硼在整个渗层范围内发生明显的再分布。在渗碳层中主要表现为硼在表层富集和次表层内贫化,在碳氮共渗层中主要表现为,在距表面很深的范围内有大量BN形成以及固溶硼量很低的地区发展得很深。 硼的这种再分布对渗层淬透性带来显著影响,渗碳层的淬透性,除了要考虑碳含量的变化以及碳对硼效应的影响外,还要考虑次表层硼贫化的影响。在碳氮共渗层中,大量BN的形成对淬透性有显著的不良影响,固溶硼贫化的作用也表现得更为突出。

使用微机自动控制相变内耗仪,以0.7Hz频率测量Cu-25.83wt-％Zn-3.96wt-％Al合金在贝氏体相变温区等温过程中的内耗和频率随时间的变化,实验结果显示,在孕育期内随时间出现内耗峰值Q_(max)~(-1)且Q_(max)~(-1)随等温温度升高(孕育期缩短)而升高,达到Q_(max)~(-1)所需时间却随等温温度升高而缩短.在等温初期频率最低,随时间延长逐渐上升至稳定值.在施加8×10~5Pa拉应力的条件下,重复上述等温测量表明,Q_(max)~(-1)升高,达到Q_(max)~(-1)所需的时间缩短,且初期频率下降更为显著. 本文揭示:Cu-Zn-Al合金贝氏体相变存在类似于热弹性马氏体相变的点阵软化现象。在贝氏体相变孕育期内存在预相变的主要过程为形核。等温内耗的变化规律可根据相变理论和局部软化理论,通过孕育期内形核率J~*的变化作出解释。

使用微机控制相变内耗仪测量了18CrNiWA钢连续冷却和等温淬火过程中的内耗.连续冷却测量表明,在400—430℃和320℃(M_s点附近)各出现一个内耗峰.试样经湿氢脱碳后内耗峰移向600℃。它们的峰温与频率无关,而峰高均随频率的降低而升高。等温淬火测量表明,无论试样脱碳与否,初期的内耗值总是最高,随着时间的延长逐渐降到背景值。实验结果显示,贝氏体与马氏体相变内耗峰有相同的频率效应;在贝氏体孕育期内存在预相变的实质是贝氏体自身的形核,而与碳的扩散与否无关,孕育期的最初阶段贝氏体即开始大量形核,通常测到过冷奥氏体的孕育期长短只不过是在特定实验条件下贝氏体长大到可以被察觉的时间。

等晶粒度的Fe-Ni合金多晶试样,其M_s值随淬火温度T_Q分二个阶段下降,在T_Q≈800℃时,M_s出现极小值;在T_Q<700℃时,M_s进一步下降.低温淬火后马氏体的爆发量较高温淬火的为小,这些现象是奥氏体有序化的必然结果。透射电镜观察到奥氏体中存在高密度的微小沉淀相和超点阵位错,证实在大块Fe-Ni合金中可以发生有序转变。

本文从马氏体相变的K-S模型出发,求得了片状马氏体内外的相变应力场,确定了片内的塑性应变和真实应力、解释了亚结构的形成,随之导出了马氏体的屈服切变强度τs与亚结构n/N之间的函数关系 τ_S=G/A'[1/2(ε_(11)~*-ε_(22)~*+(2+β_0~2)~(1/2)(cos43.5°/U+cos34.5°sin9°/V)) 由求得的应力和应力强度因子,说明淬火开裂是完全可能的。

经验分析和实验研究都表明,在Nb-CuSn合金的固-固扩散中,固态CuSn合金中的Sn原子单方面地向Nb扩散,而Nb原子向CuSn合金的扩散可以忽略。扩散处理后,仅有Nb_3Sn相形成,而且十分稳定。在此基础上,讨论了固-固扩散中Nb_3Sn的形成过程。最后还简要讨论了固-液扩散中Nb-3Sn相形成的有关问题。

<正> 以往的研究结果表明,晶粒尺寸不仅影响材料的门坎值,而且也与常规机械性能特别是强度指标有一定的关系。为了解材料的门坎值、晶粒尺寸和强度之间的关系,本工作以奥氏体不锈钢为研究对象试图探索这一关系,同时用浮凸法研究晶粒尺寸对门坎值和低速扩展中裂纹顶端塑性变形的影响。

本文用金相显微镜、微差热分析和电子探针微区分析等方法,研究了Ni-Be-Ti合金固溶处理和台金元素对合金中β相溶解的影响,并用定量金相方法测定了固溶处理参数与β相溶解数量的关系曲线,分析讨论了β相的溶解过程。

研究了镍基定向凝固高温合金DK3和普通铸造合金K3在760℃应变控制和应力控制下的高温低周疲劳行为。结果表明:这两种合金的高温低周疲劳行为可以用常规的应力疲劳曲线来表征。DK3合金不存在“过渡疲劳寿命”N_T,K3合金则很低。在各种不同应变或应力水平下,DK3合金的低周疲劳寿命高于K3合金,当应力水平为785至980MPa时,其寿命约差1倍,当应力水平为490至685MPa时,则差2倍多。

用严格正规阴离子亚晶格代替Whiteway-Smith-Masson(WSM)模型中理想阴离子亚晶格的假定,推导了二元硅酸盐熔体的四参数分支链聚合模型。对于大多数熔渣,该模型中三个交换能参数W_(01),W_(12)和C(C=W_(02)-W_(01))可假定都等于零;于是简化得一参数模型,即WSM分支链聚合模型,对于CaO-SiO_2熔渣,上述三个交换能参数可假定为相等但不为零,于是得两参数模型,取交换能参数W_(12)/RT=-0.023,热力学平衡常数Ko~(11)~0=0.0044,所得两参数模型能较好地解释1600℃时0.412≤N_(SiO_2)≤0.450范围内CaO-SiO_2熔渣的活度数据。

利用Ag,Fe两种金属几不互溶的特性,测定了Al在Ag与Fe间的分配,并进一步测定了Ag中ca对Al的相互作用系数f_(Al)~(Ca)及算出了相互作用参数e_(Al)~(Ca),e_(Ca)~(Al),用同样方法初步测定了Ce在Ag与Fe间的分配。根据我们的实验结果还对Al的脱氧常数进行了修正。

<正> 本文利用内耗测量,配合晶界附近区域的微区Auger电子能谱分析,X射线相结构分析。合金组织的观察及相应力学性能的测定,研究一种钴基高温合金中碳的弛豫内耗峰。 钴基高温合金经锻造成直径20mm试棒。冷拔成直径0.9mm细丝,均经石英管真空(4Pa)封接后在普通电炉内进行。1170℃,0.5h固溶处理和760℃的时效处理。合金成分列于表1,两种材料主要在La含量上有所差别。 在高温、高真空(4×10~(-3)Pa)、低频(～1

<正> 低碳铁素体加马氏体双相钢的强度和塑性取决于马氏体的数量和分布,这与亚温区加热过程中奥氏体形成的特点有关。由于奥氏体的形成是在高温下进行,速度快,难于直接获得有关形核的信息。本文研究低碳钢中奥氏体形成的部位,以及预先冷轧的影响。 试验用低碳1.5Mn钢,其化学成分为(wt-％):C 0.08,Mn 1.45,si 0.21,Al 0.045,N 0.005。经高频感应电炉熔炼成45kg的钢锭后,热轧成2.5mm厚的板材。在真空炉中经过1200℃均匀化退火24h。然后,在盐炉中900℃加热15min后空冷,获得铁素体加珠光体型的正火原始组织。另将一部分正火的坯料进行厚度压下量

<正> 一般认为亚共析钢中魏氏组织降低机械性能,尤其是不利于冲击韧性。近年来研究结果则认为魏氏组织可以提高机械性能,也有人认为具有魏氏组织的亚共析钢,由于冷却速度快,增加了珠光体量,细化了铁素体晶粒,从而抵销了针状铁素体的不良影响。另一些人指出切变机制使针状铁素体中有较高密度的位错和较细的亚结构,提高了钢的机械性能。本文根据对裂纹扩展行为的观察,探讨铁素体影响钢的机械性能的原因。 本实验采用25铸钢作试样,其化学成分(wt-％)为:C 0.28,Si 0.37,Mn 0.61,S

<正> 我们适应工程上的需要,研究了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢在沸腾的高浓度MgCr_2水溶液中的腐蚀疲劳行为。 试样从热轧棒材上切取,经1100℃,10min,W.Q.后加工而成,标距部分为直径3长15mm,表面光洁度▽8。又从管材上切取15×3×1.5mm的片状试样,表面光洁度▽6。试验用钢的化学成分(wt-％)为;C 0.05,Mn 1.84,Si 0.53,S 0.021,P 0.026,Cr 18.40,Ni 10.30,Ti 0.45,Fe余量。 试验在专用的蠕变-疲劳试验机上进行,交

应用有机电解液低温电解及放射性测量方法,测定了普通铸铁及高纯Fe-C-Si合金中的合金化Ce量及石墨中的Ce量,石墨中的Ce量大都略高于或相近于基体中的Ce量,在Ce含量相同的情况下,铸铁中的合金化Ce量比钢中多。 涂层法自射线照相结果表明:Ce在片状石墨中呈均匀分布,而在球状石墨中的分布却是多样的。开花状石墨中的Ce多于片状石墨及球状石墨中的Ce.球状石墨周围的铁素体及珠光体是贫Ce.远离球状石墨的珠光体及莱氏体是富Ce.初生奥氏体枝晶转变形成的珠光体和蜂窝状莱氏体都含有较少的Ce,而板状渗碳体型莱氏体含Ce较多.Ce明显富集于共晶时最后凝固的区域。球状石墨的形成主要取决于原铁水中的反球化剂(硫)含量,它的影响比球化剂的残留量或合金化量的作用更大。

<正> LaNi_5是一个性能良好、具有使用价值的吸氢材料。为了降低它的成本,用混合稀土金属代替La,国内外都做了一些工作,但从相图角度,弄清楚MmNi_5的相关系以及MmNi_5的组成对其性能的影响的研究尚不多,也欠系统。我们曾进行了LaNi_5-CeNi_5,LaNi_5-NdNi_5,LaNi_5-LaCu_5系相图及其吸氢性能的研究。本文主要研究混合稀土金属的相关系,MmNi_5的相结构及组成对吸氢性能的影响。

从唯象理论出发,推导了立方相向正方、斜方和以不同单斜结构描述的马氏体转变的一般公式。对一种典型热弹性材料-TiNi,提出若干种可能的马氏体相变模型,进行计算机模拟。结果,对于马氏体结构模型为α=0.2889,b=0.4120,c=0.4622nm,β=96.8°的TiNi[简称TiNi(β)]的相变孪生模型是K_1=(111)_M,(111)_M(第Ⅰ类孪晶)和η_1=[110]_M(第Ⅱ类孪晶);对于马氏体结构模型为α=0.2885,b=0.4622,c=0.4120nm,γ=96.8°的TiNi[简称TiNi(γ)]是K_1=(111)_M,和(111)_M(第Ⅰ类孪晶).它们满足“相界面是一个平均畸变为零的平面”的条件,并且与有关作者提供的实验数据吻合较好。

依据作者在文献[1]提出的公式和计算机模拟方法,研究了Ti-Mo,Ti-Nb,Ti-Mo-Si,Ti-V-Al和Ti-6246等10种二元、三元和实用Ti合金的β→α″马氏体相变的晶体学特征。理论计算结果表明;所研究的各种Ti合金的β→α″相变切变量在0.03070—0.09551之间,马氏体亚结构由内孪晶构成,大部分合金的α″马氏体内孪晶比值在1—4之间,部分合金β→α″相变的体积变化小于0.01.从晶体学上说,这些特征与热弹性马氏体相变类似。

<正> Auger电子能谱分析与惰性气体离子刻蚀技术相配合测量元素的浓度-深度分布曲线,已广泛用于表面研究中。本工作提出了一个描述离子剥离过程中表层浓度与体内浓度和元素剥离系数之间的关系的数学模型。采用一般文章中常用的假定:(1)当离子能量不高时,被溅射原子只来自表面第一层,(2)每种元素的剥离系数在一定的浓度范围内变化不大,近似地看作是常数,(3)在所研究区域内离子的通量

<正> 目前确定钎杆寿命,都是通过现场考核,尚缺乏用理论预测。不同凿岩机、不同钎杆和不同岩石,对钎杆的寿命有重要影响,理论分析十分必要。凿岩实践表明,钎杆的主要失效形式是疲劳破坏。对于变幅载荷,采用谱的分析方法是一种较好的途径。

<正> 一、引言 研究顶吹气体射流冲击下液体流场中的流动现象对于深入认识氧气顶吹炼钢等过程十分重要,国内外学者曾在这方面做了很多工作。其中,文献相继提出了熔池液体流场中流动现象的数模,都假设射流冲击形成的凹陷面上涡量与径向坐标的比值为一常数

<正> 控制柱状晶生长方向,实现任意方向的定向凝固,这对提高铸件性能具有重要意义。本文用类金属透明有机合金莰烯—1.2％环己醇,在定向凝固条件下,连续改变热流方向,在显微镜下直接观察结晶过程以探索控制柱状晶生长方向的可能性和途径。 实验结果表明,当温度梯度G和生长速率R的比值G/R>8×10~(50)C·s/cm~2时,固液界面为稳定的平面状。当G/R=5×10~(50)C·s/cm~2时,固液界面开始由平面状转向胞状形态。在界面不断旋转的过程中,平面状形态几乎不发生变化,临界胞状形态只有微小的变化,说明在这些界面形态中,晶体位向的影响很小。

<正> 本文采用X光衍射方法和金相观察,研究在不同Q值(减壁率与减径率之比值)下,静液挤压Zr-2.5％Nb管材的织构与加工Q值、氢化物取向分布之间的关系,为调整和控制工艺提供参数依据。 将Zr-2.5％Nb合金加工成挤压管坯,经700℃退火处理后,在管坯内外表面涂以润滑剂,并于13-15kPa压力下冷静挤成管材。切取管材塑性变形区余部作测定试样。沿垂直于轴向变形区切割试样,后经HNO_3,HF和H_2O溶液浸蚀除去表面变形层供X射线测定织构用。

<正> 我们采用自行建立的精密自动绝热量热装置(见图1),将加热器的绕线Karma合金丝作试样,稍加改进量热操作技术,精确测定了70—440K温度区间Karma合金丝的电阻率。 先将图1中薄壁紫铜管加热器涂绝缘漆,螺旋双绕Karma合金丝,再涂漆固定,注意防止漆层剥落。引出丝的末端以备测量电压电流。铜管