对含Mn量为90％的铸态Mn-Cu合金的马氏体相变内耗进行了研究.用低频测量时,稳定峰(变温速率T=0)的峰温与频率无关,峰高随f的增加而减小,因而不是静滞后型内耗.连续变温的相变峰高与T,f有关,但峰高Q_m~(-1)与T,1/f或T/f都不满足线性关系;在一定振幅范围内(A_ε:1×10~(-5)—1×10~(-4)),峰高与应变振幅基本无关.因而,认为低频变温马氏体相变内耗的大小与相变中共格界面有关,即马氏体相变内耗不仅有体积效应的贡献,而且有界面效应的贡献.

用光学显微镜和扫描电镜观察了〔321〕和〔110〕位向的铌单晶在循环变形时的表面形貌变化.研究了圆形试样经过循环变形到饱和阶段表面出现的皱褶.本文用形变带这个词来表示材料经不均匀变形后产生的这种皱带,它不同于有特定位向的扭折带.根据表面形貌细节把形变带分成五类,并对形变带的形成过程进行了讨论.形变带所在平面和轴向夹角均在≈45°,说明宏观应力状态对形变带的形成起重要作用.

研究了NiTi(Fe)合金在不同温度下的伪弹性行为,并在加应力的条件下作了相应的x光衍射和电子衍射研究,获得如下结果:(1)在N-I相变点T_I以上,应力应变曲线已出现回线面积较小的超弹型回线,这是由于应力感生无公度相引起的.(2)在R_s≤T References | Related Articles | Metrics

在42CrMo钢进行等离子渗氮工艺试验的基础上,参考有关数学关系,利用电子计算机处理实验数据,初步建立了扩散层、化合物层、温度控制的数学模型,实现了微处理机控制等离子渗氮参数.实验还得出CO_2对等离子体渗氮有加速作用.

采用高压气相充氢后进行缺口试样拉伸试验的方法,证实了δ铁素体含量的增加显著提高Fe-Cr-Ni-Mn-N系奥氏体不锈钢的氢脆敏感性.

用TEM+EDAX和AES方法研究了Fe-0.3％P-0.16％Ce和Fe-0.3％P合金Ce和P的晶界平衡偏聚及Ce对P平衡偏聚的影响,并且对合金的脆性做了研究.结果表明,Fe-0.3％P-0.16％Ce合金晶界有Ce和P的共偏聚,磷的平衡偏聚量不低于Fe-0.3％P合金,但是脆性却由于Ce的偏聚而显著改善.本文从界面二维相的观点讨论了Ce和P在晶界的相互作用.

本文研究了热电站用12Cr1MoV钢在550℃的蠕变-疲劳复合性能(即循环蠕变性能).实验结果表明,在较高应力幅下,循环蠕变寿命大于纯蠕变寿命,试样断裂以穿晶型为主.在较低应力幅下,循环蠕变寿命小于纯蠕变寿命,试样发生晶间型断裂.根据对断裂试样内部位错组态和晶界状态的透射电镜观察,认为在不同应力幅下分别发生循环强化和循环弱化的原因是:在较高应力下,晶内损伤在循环蠕变的卸载过程中得以部分回复;而在较低应力下,叠加交变应力加速了晶间空洞的形成和连接.

在1173—1323K温度范围内研究了Ni-20Cr合金蠕变行为与位错亚结构的关系.在蠕变初期出现蠕变速率几乎不变的亚稳态阶段.电镜观察表明,亚稳态蠕变和未形成亚晶的均匀位错结构相对应.亚稳态到稳态的蠕变速率连续降低的过渡阶段是蠕变中形成的亚晶界逐渐取代晶界起位错攀移相消位置的结果. 提出了控制稳态蠕变速率的亚结构参数是亚晶界位错网目尺寸,蠕变速率可用ε=αρtbV_c/h表示.根据位错在晶界或亚晶界上攀移相消控制的蠕变机制讨论了固溶碳和晶界碳化物对蠕变行为的影响.

本文研究了压应力过载峰(S_P)对GH698镍基高温合金700℃下疲劳蠕变交互作用的影响.S_P约在0至-400MPa范围时,断裂周次因存在S_P而增加.当S_P过大或过小时,断裂周次减小.动态蠕变速率的变化和断裂周次呈相反的对应关系.研究表明,S_P的作用表现在四个方面,即减小动态蠕变速率;促进疲劳损伤,引起断裂模式变化;延缓裂纹扩展和产生S_P本身的疲劳损伤.这些作用的强弱随基载循坏应力及S_P值的大小而异.

报道了汽车钢板弹簧用钢55SiMnVB在不同热处理制度下的单片疲劳试验和高频疲劳试验结果,并运用断裂力学及显微组织与断口分析等方法,研究了钢的疲劳断裂特性.

<正> 我们在氦气氛保护下用急冷法制备了强磁性合金Co_(100-x)Er_x,x的范围从14至26。发现,当x≈20时,所制备的合金明显表现出不同于同样成分晶态或非晶态合金的性质.X射线的衍射图像表明,它属于正二十面体结构。差热分析和磁性实验的结果表明,这一成分合金的结构状态是介于非晶态和晶态之间的一种亚稳定状态,即所谓“准晶态”(quasicry-stal)。 正二十面体旋转对称含有五次对称轴。对于二维或三维周期性晶格结构而言,这种对称

<正> 大森等和Habraken曾分别研究了低碳低合金钢中出现的B_Ⅰ型、B_Ⅱ型、B_Ⅲ型贝氏体和粒状贝氏体的特点和形态。我们对低碳Mn-Nb-V和Mn-Mo-Nb-V钢中的贝氏体进行光学显微镜和透射电子显微镜观察,研究贝氏体形态和转变。 试验用钢用感应炉冶炼,锻成直径15 mm的圆棒,经退火加工成直径12mm厚2mm的片试样。其化学成分如下(wt-％):

<正> 利用激光熔化、基体自淬火实现快速凝固,能有效地抑制偏析而得到均匀组织。但是,我们发现固溶态Fe-10Ge合金经激光处理后反而出现大量球状第二相颗粒,其它低碳铁基合金也有类似现象。本文对此作了研究,确认这是由于铁基合金与氧形成偏晶系而出现的偏晶转变现象。 试样由工业纯Fe(含C0.018％以下)和高纯10％Ge经真空电弧炉冶炼而得。连续波激光束以

本文借助于图象分析技术使用Slit island方法研究了两种高强度钢不同热处理制度和不同试验温度条件下平面应变断裂表面的分形维数.结果表明,断裂表面是一种分形结构,断裂韧性K_(IC)值的对数随分形维数D_F增加成单调下降的直线关系.这种关系反映了不同热处理制度所引起的材料微观结构变化和不同试验温度所引起的断裂机制变化,D_F可以做为金属断裂韧性的一种度量。最后,用临界裂纹扩展力与不规则断裂表面真实面积之间的关系对结果进行了理论分析.

研究出一个表示连铸机中间包内的湍流流动和混合的数学模型,该模型包括求解三维湍流Navier-Stokes方程和K-ε两方程的湍流模型.对矩形断面中间包的流动参数和停留时间作出了预报,然后又用这一模型预报一般工业用的中间包流场,这种中间包的侧墙是稍有倾斜,而不是垂直的.结果表明,流场起了变化,这一点也可能对工业上的应用产生重大影响.把理论上的预报结果与水模型中的测量值作了比较.对中间包内的流场的认识也是设计最优化的依据.

用Ag浴等活度法测定了1450℃下Fe-B-Si三元系熔体的两条等活度线;用Si浓差电池EMF法测定了Ag-Si合金(银浴)的α_(Si).由实验测定结果计算了Si的活度系数及活度交互作用系数,得到 lnγ_(Si)=-3.19,ε_(Si)~(Si)=7.0,ρ_(Si)~(Si)=6.5, ε_(Si)~B=16.0,ρ_(Si)~B=-12.0,ρ_(Si)~(Si,B)=40.8

用逐次逼近法进行三元系Gibbs-Duhem方程积分,由Fe-i-j三元系中已知的lnγ_i的ε-formalism表示式求lnγ_i的ε-formalism表示式的6个常数.用这种方法由本文的第Ⅰ部分实验求得的Fe-B-Si三元系中lnγ_(Si)(1450℃)的数据,求出lnγ_B的表示式中的6个常数: lnγ_B=-2.82,ε_B~B=5.70,ρ_B~B=-2.8 ε_B~(Si)=16.0,ρ_B~(Si)=24.7,ρ_B~(B,Si)=-34.3这种计算方法除lnγ_(Si)的ε-formalism表达式外,无需任何二元系的数据,并保证了ε_B~(Si),ρ_B~(Si)及ρ_B~(B,Si)与Si的相应常数的热力学自洽性.

用Knudsen扭矩法在820-1060 K测定了液态Cu-Sb合金(摩尔分数x_(Sb)=0.262-0.815)的蒸气压.根据测得的数据计算了Sb的活度,并用Gibbs-Duhem方程求出Cu的活度.文中还讨论了Knudsen扭矩法的若干技术问题.

用经典的相变理论(J-M-A方程)导出了由核长大主导的非晶态合金晶化的峰值温度(T_P)与预存晶核密度(N_0)之间的关系式: T_P~2exp(-Eg/RT_P)=L/N_0~(1/3)其中Eg为核长大激活能,L为常数,R为气体常数.通过对非晶Ni-P合金的预退火处理,获得预存晶核密度不同的非晶态样品,在DSC上测量这些样品的晶化温度.结果表明,上述关系式与实验结果符合很好,利用此关系式可估算出核长大速率常数(U_0),讨论了预退火处理对晶化开始温度T_x及△T_(Px)=T_P—T_x的影响.

利用热加工模拟试验机对武钢生产的09MnNb钢进行了动态再结晶试验,采用等效模拟技术进行了热连轧板卷精轧机组奥氏体再结晶试验,并绘制其动态再结晶图,建立了试验用钢的奥氏体热变形方程式,给出了动态再结晶临界条件回归方程式. σ=〔ε/5.75×10~(-7)·exp(96.3/RT)〕~(1/6.13) Z=8.51×10~9·e~(32.18~εC) Z=6.32×10~9·e~(16.99~εS)应用应变残留理论解释了热连轧变形过程中所发生的奥氏体动态再结晶现象.指出:09MnNb钢热连轧板卷生产过程中奥氏体动态再结晶是细化相变前γ晶粒的主要形式.

从热力学和动力学方面对Nicalon SiC纤维与Al的化学反应进行了研究,探讨了反应机理及合金元素的影响.实验表明,从953K开始就发生SiC纤维和Al之间的反应.其反应符合抛物线规律;在1013K和1033K反应速率常数分别为3.30×10~(-8)m·s~(-1/2)和3.85×10~(-8)m·s~(-1/2).Mg,Cu和Mn等合金元素的共同作用会加剧其反应.

本文首先报道LaNi_5·H_6中~1H核磁共振连续波观测:高、低温下的线型、线宽的温度依赖,扩散激活能,自相关时间及基于一定模型假设计算自扩散系数.对LaNi_4Cu·H_x和LaNi_4Fe·H_x作了类似研究.通过对比得出结论:Cu,Fe部分置换Ni使氢在基质合金中稳定性增加.

本文叙述用TiFe_(0.86)Mn_(0.1)合金作分离材料,分离、浓缩氢中Kr,Xe的基本原理和在不同温度下氢中Kr,Xe的分离情况.实验证明在300K时氢中Kr,Xe的分离浓度和放氢量的关系符合N=ae~(-bV)方程(N—浓度).

本实验利用TDPAC方法,通过30MeVα粒子束(2μA)引起的~(109)Ag(α,2n)~(111)In核反应产生的~(111)In离子,研究了~(111)In离子在Ag中反冲引起的重离子辐射损伤. 实验结果表明在α粒子剂量率4.2×10~(12)cm~(-2)s~(-1)情况下,即使在室温环境中,仍引起明显的重离子辐射损伤.这些损伤破坏了Ag立方晶体结构的对称性而产生一个高达10~(18)V/cm~2的电场梯度作用于~(111)Cd探针核.并说明其是双空位或空位环俘获~(111)Cd的结果.实验还进行了激光退火效应的研究,指出其与真空热退火相比的优越性.

<正> 非晶合金可以避免由于内部结构缺陷(位错、晶界偏聚等)而导致的局部腐蚀的产生已为许多文献所报道。文献〔1—3〕研究了合金元素对铁基非晶合金腐蚀性能的影响,发现在25℃,0.1N硫酸溶液中,非晶合金Fe-13P-7C(at.-％)处于活化溶解状态,当加入较易钝化的合金元素Cr后,可以显著提高其耐蚀性.Masumoto指出,在30℃,0.01—0.1N

<正> 在Al和Al合金中加入一定量RE能提高强度和抗腐蚀性。有人测定了Al及Al合金的表面张力,但有关Al-RE表面张力、密度及与BN润湿性和附着功的测定尚未见报道。 我们用卧滴法进行了这项实验。实验装置及计算方法见文献〔3—5〕。所用垫板选用了BN。因为在950℃以上,Al润湿Al_2O_3且起化学反应(4Al+Al_2O_3=3Al_2O)生成挥发性物质。而BN是化学稳定的,不与Al和Al合金起反应。甚至接近

<正> 攀钢大高炉冶炼中发现含氧化钛高于25％的渣,出现泡沫渣现象,并溢出渣罐妨碍生产。生成泡沫渣有两个条件:一是在熔渣内部有足够大量而分散的气体源;二是熔渣表面张力低、表观粘度高,使气泡稳定且有足够的机械强度、不易破坏或合并。已证实在含氧化钛高炉渣中悬浮着碳化钛、氮化钛及碳氮化钛微粒,这些微粒提高了熔渣的表观粘度,是使气泡稳定的重要因素之一。 有人用气泡最大压力法,测定含氧化钛高炉型渣的表面张力,指出氧化钛是表面活性物质。但

<正> 铝-石墨复合材料制造中的突出问题是铝液与石墨的润湿能力很差,为此大多在工艺上采取措施,如石墨表面喷涂Ti-B,Ni或Cu涂层,或采用流变铸造等。然而这些措施使得工艺复杂、成本提高,因而推广应用受到限制。为改善铝液与石墨的润湿能力,有必要深入研究铝液对石墨的润湿过程。国内外这方面报道甚少,而且所报道的结果差别较大。我们通过长时间的保温试验,仔细地研究了不同温度下铝液对石墨的润湿过程,发现了一些新的现象。

<正> 利用电化学氢渗透曲线来计算室温附近氢在金属中的扩散系数是一种广为应用的方法。从理论上讲,在氢渗透曲线上的任何一点上都可以计算出氢在金属晶格中的扩散系数。但是从实际获得的氢渗透曲线各点算得的氢扩散系数并不一致。这是因为在金属中,一般都不可避免地存在一些氢的陷阱,如位错、晶界、杂质原子等,它们会不同程度地阻碍氢在金属晶格中的扩散过程。而理论推导本身并没有考虑到氢陷阱存在的影响,因此实际得

<正> 正电子湮没方法已经成为金属研究的一种手段,但是由于正电子在介质中感知范围很小,目前主要用来分析金属和合金的微观结构。为了探索该方法在生产过程中的实用性。本文用它研究和分析了Fe-22at.-％Al合金的热处理制度。