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ISSN 0412-1961
CN 21-1139/TG
创刊于 1956 年 (月刊)
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1996年, 第32卷, 第9期 刊出日期:1996-09-18
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硅钢中的贝氏体及其转变模型
康沫狂;杨延清;张喜燕;孙加林;贾虎生;武小雷
金属学报. 1996, 32 (
9
): 897-903.
摘要
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(569KB)
含硅钢在贝氏体温区短时等温获得了准贝氏体组织:贝氏体铁素体(BF)+残余奥氏体(A_R).BF中具有Spinodal分解现象,类似于马氏体时效的早期现象,结合X射线衍射法定量测定结果,证明BF过饱和碳.BF/A_R相界面位错是以混合位错为主的位错圈.BF中含有高密度位错和孪晶,而A_R中缺陷主要为层错和孪晶,层错面或孪晶面与界面台阶有对应关系,表明阶面不会沿界面宽面侧向移动.根据实验结果提出了贝氏体铁素体在贫碳区中受碳原子扩散控制的位错圈沿缺陷面切变形成的三维模型.
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铁基合金马氏体的切变过程
左汝林;周守则;丁培道
金属学报. 1996, 32 (
9
): 904-912.
摘要
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(598KB)
根据铁基合金中马氏体相变的K-S位向关系,提出了马氏体的形核长大相变位错模型,并推导出马氏体切变过程的数学表达式.这些表达式弥补了马氏体转变晶体学唯象理论(PTMC)的缺陷.对钢中马氏体亚结构(孪晶和位错)的形成提出了新的晶体学几何解释.
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用ODF理论研究Fe-30Ni合金α-γ_r逆相变过程的织构变化
孙丽娟;刘维鹏
金属学报. 1996, 32 (
9
): 913-920.
摘要
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(569KB)
研究了Fe-30Ni合金冷轧板由马氏体到奥氏体(α-γ_r)逆相变过程中的织构变化.原始材料的组织状态为形变马氏体、淬火马氏体及残余奥氏体.经过在不同温度加热后,利用X射线衍射精确测量了马氏体及奥氏体的取向密度分布函数(OrientationDistributionFunction简称ODF).结果表明,逆相变过程中奥氏体的织构变化可分为两个阶段:低温区,奥氏体织构逆变为原冷轧奥氏体织构,相变的进行可解释为具有强烈取向选择的剪切机制;高温区,相变的进行为定向长大机制,逆变奥氏体织构与冷轧奥氏体织构之间出现偏差,{211}〈111〉织构成分比原冷轧织构强度变弱.由ODF差得到两温度区间的相变停止温度,此温度与取向有关,并可假设为相变机制变化温度.相变停止温度越高的取向,以定向长大机制进行的相变开始得越晚.
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微波碳热还原法制备TiN
刘兵海;欧阳世翕;张跃
金属学报. 1996, 32 (
9
): 921-925.
摘要
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(353KB)
本文探讨了利用微波加热技术碳热还原TiO_2合成TiN工艺的可行性及其机理,并对碳热还原反应热力学进行了分析.实验结果表明,微波碳热还原法合成TiN具有其独特性和优越性.与常规法相比,它不仅能降低合成温度,缩短合成周期,还能细化晶粒,提高粉料活性.
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碳和钇对Fe-Cr-Al合金500℃时效脆化的影响
李碚;吴双霞;滕云;刘翠兰;颜玉新;赵增祺;伍虹
金属学报. 1996, 32 (
9
): 926-932.
摘要
PDF
(596KB)
测定了Fe-15Cr-4Al合金在500℃的时效脆化动力学,利用内耗,TEM,EPMA和SEM等手段研究了合金在时效后的组织变化和断裂行为.结果表明,时效脆化第一阶段(0-100h)主要是碳化物在α相晶界析出的作用,它损害界面结合,降低断裂应力,使塑性在时效0.25h后消失;第二阶段(100-1000h)主要是富Cr-α'相均匀析出的作用,它通过强化基体引起二次脆化.含0.2和0.4%Y的Fe-15Cr-4Al-Y合金在固溶态下无Snoek内耗峰,碳在α相中的浓度低于0.0007%,这是碳原子被Y_2Fe_(17)相俘获的结果.因此,含钇合金在500℃时效时不发生晶界碳化物析出,时效1000h后塑性无明显变化.
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氢在低碳钢中的两种扩散
于启湛;刘书华;孙周明
金属学报. 1996, 32 (
9
): 933-937.
摘要
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(325KB)
用阴极电解充氢法,对具有塑性变形及拉伸应力的低碳钢板中溶氢及逸氢过程进行了研究,回归出经验公式,计算出扩散系数及扩散激活能.结果表明,溶氢时的扩散系数比逸氢时大,溶氢时的扩散激活能比逸氢时小;随变形和压力的增大,溶氢时扩散系数增大,扩散激活能减小;逸氢时扩散系数减小,扩散激活能增大.
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氢在镍基单晶高温合金中的扩散和溶解
吴秋允;张静华;孙秀魁;胡壮麒
金属学报. 1996, 32 (
9
): 938-942.
摘要
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(353KB)
本工作采用超高真空气相渗透技术,在300-420℃温度范围内,测定了氢在DD8,Rene'N4两种单晶高温合金中的扩散系数、渗透率和溶解度常数,分析了缺陷对扩散系数的影响及氢溶解放热的原因.结果表明,在实验温度范围内,氢在两种单晶高温合金中的扩散系数,渗透率和溶解度常数均遵循Arrhenius关系,空洞不是造成氢溶解放热的原因.
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不对称性定量化的三元系热力学模型
沈剑韵;郝耀武;周传华;凌铃
金属学报. 1996, 32 (
9
): 943-948.
摘要
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(358KB)
本文提出了一个由二元系推算三元系热力学性质的新模型,此模型能自动用热力学准则来检查各二元系的对称性,并根据不对称程度来构筑权重函数,由于不需要事先选择不对称组元,消除了计算过程中的人为干扰.此模型逐点比较二元系的相似性,当体系中有的二元系模型仅在局部浓度范围有效时,仍能合理地运用,和目前已有的一般化几何模型相比,此模型的适用范围有所拓宽.
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离子注入Y~+对镍基合金渗铝层1100℃氧化膜生长应力的影响
辛丽;李美栓;李铁藩
金属学报. 1996, 32 (
9
): 949-954.
摘要
PDF
(448KB)
利用氧化膜应力原位测量装置研究了离子注入1×10~(17),1×10~(16)Y~+/cm~2对Ni-15Cr-6Al合金渗铅层氧化膜恒温生长应力的影响.结果表明,离子注入上述二种剂量的Y~+对合金渗铝层在1100℃的氧化动力学没有显著影响,但降低了氧化膜的恒温生长应力.通过对实验结果进行分析,认为离子注入Y~+降低Al_2O_3膜的生长应力,增强氧化膜的粘附性的原因在于改变了氧化膜的生长机制和促进了膜的塑性变形能力.
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电刷镀技术对Fe_3Al基合金室温环境脆性的改善作用
张忠铧;孙扬善;刘桂君
金属学报. 1996, 32 (
9
): 955-958.
摘要
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(306KB)
运用电刷镀技术在Fe_3Al基合金表面刷镀一层Cu或Ni可以适度抑制其室温环境脆性,合金的室温塑性提高近3倍.SEM分析发现,刷镀后在合金和镀层之间形成了过渡层,并在断口上出现了表征延性断裂的韧窝.
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纳米晶体材料屈服应力与晶粒尺寸的依赖关系
朱文辉;周光泉;程经毅
金属学报. 1996, 32 (
9
): 959-965.
摘要
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(460KB)
本文把纳米晶体材料等效成由晶粒基体和晶间界面夹杂组成的复合材料,对纳米材料屈服应力特征作了详细讨论.依此得到了纳米晶体材料屈服应力偏离Hall一Petch关系的尺寸范围,这一范围强烈地依赖于界面的性质.依据所得到的结果,解释了屈服应力随晶粒尺寸减小而降低的反常实验现象.文中还指出屈服应力对晶粒尺寸的依赖曲线可划分为线性区,非线性区,反常偏离区和不确定区四个区域,屈服应力的尺寸效应不但需要指定晶粒尺寸的范围,而且还取决于界面的性质.在细观理论的基础上,对夹杂体弹性模量的确定提出了具体的建议.
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准分子激光预处理对硬质合金表面沉积金刚石薄膜结合强度的影响
李成明;王建明;徐重;吕反修;王建军
金属学报. 1996, 32 (
9
): 966-970.
摘要
PDF
(439KB)
研究了不同表面预处理条件下,硬质合金表面沉积金刚石薄膜的附着强度和破坏方式.结果表明,准分子激光预处理可以大幅度提高金刚石薄膜的附着强度,其作用机理是由于准分子激光辐照处理使硬质合金表面层的Co选择性蒸发,避免了Co对金刚石薄膜沉积的有害影响,以及由于高能激光束引起的表面改性(粗糙化)所产生的对金刚石薄膜的“锚链效应”.
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ZA27合金准固相区流变行为及其对上引连铸补缩质量的影响
朱跃峰;曾大本;黄惠松;吴德海
金属学报. 1996, 32 (
9
): 971-979.
摘要
PDF
(477KB)
通过研究ZA27合金准固相区的流变行为建立了合金在不同温区的流变模型.结果表明,在385-390℃和400-430℃,合金的流变模型分别为六元件和五元件模型,并据此推导出合金的流变本构方程.六元件模型为:[H_1‖S_1]-[H_2‖N_1]-[N_2‖S]五元件模型为:H_1-[H_2‖N_1]‖N_1]-[N_2‖S]根据试验结果计算出各个温度下合金的流变参数,结合合金相图及DTA曲线,确定合金凝固过程中的质量补缩与枝晶补缩停止温度分别为420℃和390℃,为ZA27合金的铸造工艺设计及凝固过程分析提供了重要依据.最后分析讨论了上引连铸ZA27合金的补缩条件,提出了满足铸坯补缩要求的上引连铸稳定工作条件.
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激光熔覆巴基管/球墨铸铁的研究
张继红;魏秉庆;梁吉;高志栋;吴德海
金属学报. 1996, 32 (
9
): 980-984.
摘要
PDF
(416KB)
本文以巴基管为涂层,采用激光熔覆并辅以后续热处理的方法,对珠光体球墨铸铁进行改性处理,所得样品的表面硬度达HRC65.观察电镜(SEM)观察表明,样品的组织主要为马氏体及网状碳化物.同时,产生了具有规则几何形状的晶体,它的形成与马氏体的转变有关.
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3Cr2W8V钢强韧化处理研究
刘静安
金属学报. 1996, 32 (
9
): 985-992.
摘要
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(707KB)
本文从强韧化机制方面,研究了用于铝合金型材挤压模具的3Cr2W8V钢在不同热处理工艺条件下的金相组织,显微结构与断口,常温与高温下的力学性能.结果表明,采用1250℃以上超高温淬火加400-500℃中温回火的强韧化处理工艺,可使该钢同时获得具有良好力学性能和较好韧性、热强性、热稳定性、热疲劳性、耐磨性等相结合的综合性能.
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二元Al-Li合金共晶复合材料的定向生长
彭德林;闵光辉;安阁英;刘洪波
金属学报. 1996, 32 (
9
): 993-997.
摘要
PDF
(415KB)
研究了在定向凝固条件下,在亚共晶二元Al-Li合金中获得共晶复合材料的晶体生长准则,并观察了组织形貌.结果表明,当6.5×10~5K·s·cm~(-2)≤G_L/R<11×10~5K·s·cm~(-2)时,晶体可以保持稳定的平面固-液界面生长,得到规则的共晶复合组织.二元Al-Li合金共晶组织中β相(AlLi)为棒状形貌.
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声发射方法测定SiC_w/Al复合材料的界面强度
朱祖铭;石南林;王中光;梁勇
金属学报. 1996, 32 (
9
): 998-1002.
摘要
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(366KB)
对SiCw/Al复合材料形变断裂过程中的声发射(AE)特征的研究表明,用AE技术能准确测定SiC纤维的断裂次数,并能测定其断枝长度,从而测定了纤维和基体间的界面强度和SiC纤维的断裂强度.
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SiC纤维表面改性对SiC_w/Al复合材料界面强度的影响
朱祖铭;石南林;王中光;梁勇
金属学报. 1996, 32 (
9
): 1003-1008.
摘要
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(426KB)
用SiO_2,C对SiC纤维进行表面处理后制备成SiC_w/Al复合材料,对其拉伸形变断裂过程的声发射行为进行了研究,并测定了纤维断裂强度和纤维基体间的界面切变度.结果表明界面切变强度、纤维断裂强度和界面性能对纤维的表面处理十分敏感,富SiO_2处理的SiC纤维的界面性能得到改善,而富碳处理的界面变脆.
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