利用嵌入原子类型的势函数，通过分子动力学模拟方法研究了单个刃型位错对NiAl热诱发和应力诱发马氏体相变的影响，不受外力时，单个刃型位错的应变区不能诱发马氏体形核；位错在马氏体的长大过程中被继承，并可在相变的驱动下逐渐运动拉应力作用下，3R结构的应力诱发马氏体首先在位错芯附近形核，长大过程中先形成蝶状马氏体，随后位错多余半原子面的中部也发生了马氏体形核.刃型位错降低了应力诱发马氏体形核的激活能，并在相变中起到了塑性协调作用.

应用TEM弱束技术，测得Ll2结构的Ni74.5Pd2Al23.5合金（111）和（100）面的反相畴界APB能分别为（144±20）mJ／m2和（102±11）mJ／m2．实验数据与Ni3Al的APB能数据接近因此，Ni74．5Pd2Al23．5合金塑性的提高与合金APB能的大小无明显关系

在本文作者导出的单位体积内位错链长统计分布公式及运动位错密度分量表达式基础上，考虑到位错链长统计分布理论中一定长度以内的不可动位错链组成三维位错网络，获得的变形体体积不变的位错链长统计分布参数表达式为式中，w=l2c／l2λ1也可将运动位错密度ρm与网络不可动位错密度ρn的关系表达为Al－1%Mg的位错动态电镜观察结果表明，该两式计算结果能够反映变形过程中位错链长统计分布的变化情况.

采用Al-4.5Cu单晶进行台阶变速定向凝固实验，考察了金属合金中一次枝晶间距随凝固生长速度变化的动态响应规律.结果表明，对于确定的凝固控制参数，稳态一次枝晶间距选择一个较宽的容许分布范围；同时，平均一次间距的选择也是与凝固系统所经历的历史显著相关实验结果很好地支持了Hunt－Lu提出的枝晶生长一次间距的下限模型．

研究了1253K，350MPa拉伸蠕变过程中[001]，[110]和[111]取向镍基单晶高温合金CMSX－4基体相γ和析出相γ’的演变方式及相尺寸的变化规律比较了不同取向单晶试样中γ和γ’特征尺寸的变化对蠕变应变量和应变速率的影响结果表明，沿γ’定向粗化方向上γ基体通道宽度（即相邻γ’的间距）的变化速率对蠕变应变量和应变速率的影响较为明显．根据不同取向试样中γ基体通道的演变规律和塑性变形机制综合分析了蠕变各向异性行为。

利用X射线、透射电镜和红外光谱研究了Al57.1C42.9混合粉在高能球磨中的结构变化Al和石墨反应形成了Al4C3Al4C3的合成是一个受扩散控制的逐渐生成过程，它是在较低温度下进行的纳米尺度界面反应继续球磨，Al4C3的晶粒不断细化，长程有序结构逐渐破坏，致使自由能升高，超过了非晶态的自由能，导致了Al4C3失稳转变成均匀的单相非晶态．

40CrNiMo钢的冲击磨损实验发现，表面白层中产生了硬度更高的绝热剪切带.这种绝热剪切带有非常细小的晶粒，比白层更容易产生裂纹或断裂本文的研究认为：冲击磨损的白层中发生了动态回复，而白层中的绝热剪切带则可能发生了动态再结晶

用Ne离子束混合法制备了Ni／Cr多层膜，用Auger光电子能谱（AES）、X射线衍射（XRD）分析离子束混合多层膜的元素组成、分布和相结构，将其结果与简单蒸发沉积的Ni／Cr多层膜结构进行比较同时，对多层膜（轰击与未轰击）的硬度及摩擦学性能进行测定分析比较结果表明，离子束混合多层膜的硬度和抗磨性能与简单蒸发沉积多层膜相比都有提高这主要是因为Ne离子的轰击作用使多层膜更加致密及膜内的碳化铬硬质弥散相向界面处偏聚，使多层界面的强化作用得到加强，从而提高了多层膜的抗磨性能

采用拉伸变形方式，在285—1273K范围内测定了具有近全片层组织的γ－TiAl合金（Ti-47Al-2Mn-2Nb-0.8TiB2）在屈服点的热激活参量：激活体积V,激活焓△H，激活自由焓△G和激活熵△S；据此推断控制γ－TiAl合金拉伸形变的微观位错机制．发现在实验温度范围内，存在着三个温度区间，分别对应三个不同的可能热辅助位错运动机制：在低温温区（285—398K），位错运动阻力主要是Peierls－Nabarro阻力；在中温温区（523—873K），流变应力对温度和应变速率不敏感，但仍是一热激活过程；在高温温区（≥973K），控制塑性变形速率的微观机制是位错攀移此外，还发现激活熵△S随温度变化趋势与激活体积V相似，这在一定程度上也反映热辅助位错运动机制。

：##3对45，T8和GCr15三种球化钢的力学性能、断裂及微观损伤机理进行了研究.结果表明，碳化物粒子的存在引起的孔洞形校及长大是导致这类材料断裂破坏的主要原因；材料的孔洞体积分数随应变而增加，且含有较多碳化物粒子的材料孔洞体积分数增长较快；孔洞损伤可导致材料的软化，推导出碳化物粒子和孔洞损伤影响的等效应变硬化指数以及断裂应变的解析表达式。断裂应变的解析表达式为

以CH4／H2体系为例，研究了气相生长金刚石和石墨的驱动力随温度和CH4的摩尔分数的变化情况若不考虑超平衡氢原子的作用，则石墨的生长驱动力总是大于金刚石的生长驱动力；如考虑超平衡氢原子的作用，则在一定的温度和CH4摩尔分数条件下，生长金刚石的驱动力将大于零且生长石墨的驱动力小于零。结果表明，此时气相中碳的化学势高于金刚石的化学势而低于石墨的化学势因此，气相中将只生长金刚石而不生长石墨，甚至出现金刚石生长的同时石墨被腐蚀的现象。

介绍了电解法工业生产镍箱的工艺技术.实践表明：工艺稳定，设备结构合理，产出的宽幅薄镍箔厚度均匀、纯度高、机械性能和表面性能良好

利用电子显微技术研究了Al／Ti／Steel覆板爆炸焊接中两个异种焊接界面的显微组织变化特征透射电镜直接取样观察到在界面处有组织过渡区，并且过渡区之间及过渡区与母材之间存在明显的边界Al／Ti界面过渡区为Al＋Ti混合组织；Ti／Steel界面由FeTi金属间化合物区和非晶区组成过渡区的形态和宽度与焊接过程中的合金元素扩散及冷却速度有关。

采用模型实验结合数值模拟的方法分析了薄板坯连铸结晶器的电磁制动过程．在模型实验中，测量了磁感应强度和工质锡液速度场．在数学模型中，使用低Reynolds数湍流模型封闭动量方程结果表明：电磁制动能够有效地控制结晶器内流场．随着磁感应强度的增加，射流强度逐渐减弱直至在中途被堵截转向同时，包括液面在内的整个结晶器内流场速度逐渐降低．在采用带形磁场制动的情况下，结晶器内液态金属的感应电流呈现为大范围的涡流分布．

连铸中间包的操作条件决定了其内流动现象的复杂性，为此，本文选择两种不同的湍流模型k-ε和LES（Largeeddysimulation），建立了描述连铸中间包内三维湍流流动的数学模型，并实施了数值计算和模型验证，对单流中间包内的流动现象进行了描述，考察了有、无流动控制情况下中间包内的流动特征和湍流模型的合理性.结果表明，合理的流动控制有利于中间包内非金属夹杂的上浮和吸附，用k-ε模型基本上能够描述中间包内的流动现象，LES则能描述用k-ε模型所不能很好描述的现象。

四种元素粉末的混合物在室温下球磨、当球磨时间达到107min时，原位热分析监测到一个放热化学反应的发生分析表明大量的NiAl和TiC化合物反应生成其反应合成机理属于燃烧合成反应机制包含着两个独立的化学反应，即Ni＋Al→NiAl，Ti＋C→TiC．燃烧反应后，还存在少量的元素粉末．进一步球磨导致NiAl和TiC的逐渐生成．终产物中TiC的晶粒尺寸约为NiAl晶粒尺寸的2.5倍，与传统观点相反，归结于一种新的变形机制．

通过对SiCw／6061Al与SiCp／2024Al复合材料的蠕变及循环蠕变行为的对比研究发现，虽然SiCw／6061Al复合材料与SiCp／2024Al复合材料相比有较高的蠕变抗力，但其蠕变门槛应力却较低．两种材料在298℃都显示循环蠕变减速行为，但后者更明显．SiCw／6061Al复合材料的稳态循环蠕变速率随卸载量增加首先降低然后升高，而SiCp／2024Al复合材料的稳态循环蠕变速率却随卸载量增加单调下降